文中主要介紹了奉節長江公路大橋索塔拉索錨固區設計和施工,并詳細闡述了該橋的拉索錨固區施工工藝。

斜拉橋索塔錨固區預應力摩阻損失試驗研究——為確定結構中的有效預應力水平，對巴東長江大橋索塔錨固區結構中具有多種線形的預應力筋孔道摩阻損失進行了試驗研究，介紹了測試原理、方法以及獲得的試驗成果，并對結果進行了分析。試驗獲得了不同線形預應力筋在各...

本文結合甬江大橋錨固區環向預應力施工實例,簡要介紹了環向預應力的特點,重點分析了預應力施工中的關鍵技術。

斜拉橋索塔錨固區空間應力分析——利用有限元程序對斜拉橋索塔錨固區進行空間實體建模，研究了交叉錨固形式的索塔錨固區應力分布與索力傳遞規律。

以甬江大橋錨固區環向預應力施工實例,簡要介紹了環向預應力的特點,重點分析了預應力施工中的關鍵技術。

結合寧波市福明路跨鐵路寧波東站斜拉橋索塔錨固區u型預應力筋張拉工藝模型試驗,通過對索塔錨固區u型預應力筋施工控制研究,對此類預應力體系在斜拉橋索塔錨固區中的應用作了深入的探討。

內置式鋼錨箱索塔錨固區受力與參數分析

索塔錨固區是斜拉橋塔柱受力最為集中和復雜的施工部位，索導管、預應力管道、鋼筋、勁性骨架等布置眾多。定位安裝困難，混凝土施工難度較大，歷來是斜拉橋塔柱施工的重點和難點。

鄂東長江公路大橋為主跨926m的九跨連續半漂浮體系雙塔混合梁斜拉橋,斜拉索塔端錨固方式采用鋼錨箱結構。文章簡要介紹了大橋主橋橋型布置、索塔錨固區方案構思及鋼錨箱構造設計,分析了鋼錨箱的工程應用及力學特性;簡述了索塔錨固區足尺模型試驗情況和主要計算結果,并對索塔錨固區抗裂設計進行了闡述。

試驗復核 （3）錨具錨固拉力極限總應變試驗結果 產地廠名 代表數量 樣品名稱 （2）鋼絞線性能 抗拉強度標準值fptk（mpa） 表號：鐵建試報32 批準文號：鐵建設函[2009 報告編號委托單位 錨具錨固拉力極限總應變試驗報告 報告日期 委托編號 記錄編號 單位（章） 傳感器讀數(kn) 油缸活塞位移（mm） 夾片位移(mm) 鋼絞線位移(mm) 工程名稱 施工部位 批準 檢測評定依據：試驗結論： 總應變 值εapu 加載等級（fptk） 鋼絞線位移(mm) 傳感器讀數(kn) 油缸活塞位移(㎜) 夾片位移（㎜） 鋼絞線位移(mm) 傳感器讀數(kn) 油缸活塞位移(mm) 夾片位移(mm) 0.8 靜停 （h） 破斷力 fapu (kn) 錨具效力系數 ηa 實測抗拉強度平均值fpm（mpa）實測平均極限抗拉力fpm（kn） 鋼

[QC成果]后錨固填充墻拉結筋抗拔承載力的合格率

橋梁纜索是現代大跨度橋梁——懸索橋、斜拉橋和拱吊橋的主要承重結構,為了保證橋梁和纜索結構的安全,必須強化橋梁纜索錨固系統和防腐保護。介紹了橋梁纜索環氧鐵砂填料錨固系統(環氧錨固劑)的構成和特點,結合實際應用中存在的問題,討論環氧錨固劑在橋梁纜索錨具錨固中如何成功的應用。

錨索二次張拉可有效降低環錨錨索一次張拉錨固過程中產生的錨固回縮量,減小錨索在一次張拉施工過程中由錨具夾片回縮產生的錨固預應力損失,從而可有效減少輸水隧洞預應力襯砌結構施工過程中的錨下應力損失,增強錨固效果,充分發揮預應力作用?；谀齿斔矶垂こ填A應力襯砌環錨錨索二次張拉施工實踐,從二次張拉施工設備的選擇、二次張拉施工技術流程、二次張拉施工技術要點等方面,介紹了輸水隧洞預應力襯砌環錨錨索的二次張拉預應力施工技術,研究成果可為相關工程環形預應力錨索張拉施工提供參考。

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結合粘結式錨具的優點和夾片式錨具的優點組裝成夾片粘結式錨具,通過靜載試驗分析其綜合受力性能機理,證明其是安全可靠的。

錨索二次張拉可有效降低環錨錨索一次張拉錨固過程中產生的錨固回縮量,減小錨索在一次張拉施工過程中由錨具夾片回縮產生的錨固預應力損失,從而可有效減少輸水隧洞預應力襯砌結構施工過程中的錨下應力損失,增強錨固效果,充分發揮預應力作用?；谀齿斔矶垂こ填A應力襯砌環錨錨索二次張拉施工實踐,從二次張拉施工設備的選擇、二次張拉施工技術流程、二次張拉施工技術要點等方面,介紹了輸水隧洞預應力襯砌環錨錨索的二次張拉預應力施工技術,研究成果可為相關工程環形預應力錨索張拉施工提供參考。

目前采用粘貼碳布加固橋梁已非常普遍,但用預應力碳布加固橋梁卻很少,主要原因是碳布的錨固非常困難。先期研制的楔形錨與鋼絞線的xm錨相似,張拉時很容易被拉斷或脫出。所以提出了改進型的楔塊錨具,可以使cfrp達到極限強度而不被拔脫。

預應力碳纖維增強塑料(cfrp)筋夾片式錨具的研究引起我國土木工程界的廣泛關注.為研制適合cfrp筋的錨固裝置,根據cfrp筋的特性,研制了60,90mm及2×60mm串聯式單根直徑7mmcfrp筋夾片式錨具,并對其進行錨固性能的張拉試驗.通過錨具錨固性能試驗,分析了錨固失效的原因.研究表明,cfpr筋的性能和品種、錨具長度、緩和介質及預緊力的大小是影響夾片式cfrp筋錨具錨固性能的主要因素.

OVM鋼絞線低回縮量錨固體系

提高抗浮錨桿一次驗收合格率——本工程建筑總面積為31587.42㎡，其中地上建筑面積為26552.66㎡，地下建筑面積為5034.76㎡。地上建筑二十一層，地下建筑二層，建筑物高度為85.8m，標準層層高為3.9m。本工程主體及地下室部分均為框架-核心筒結構，設計使用年限為...

ovm鋼絞線低回縮量錨固體系 柳州歐維姆機械股份有限公司 目錄 一、概要 二、主要技術性能指標 三、標志示例 四、結構及參數 五、施工工藝 一、概要 ovm低回縮量錨具是針對短預應力束錨具張拉放張回縮量過大，導致其有效永久預應 力損失大而專門研究開發的一種低回縮高效率的預應力錨具。ovm低回縮量錨具廣泛應用 于大跨度預應力混凝土連續梁、連續鋼構等橋梁豎向預應力結構，鐵路梁橫向預應力結構， 斜拉橋塔身周向、橫向預應力結構，邊坡錨固預應力結構及其它各種較短預應力筋結構中。 我公司為專業的錨、機具生產企業，開發的低回縮量錨具錨固效率系數高，錨固性能穩定、 可靠，張拉操作簡便。產品執行gb/t14370-2007《預應力筋用錨具、夾具和連接器》標準 和鐵路產品認證用技術規范tb/t3193-2008《鐵路工程預應力筋用夾片式錨具、夾具和連接 器技術條件》。 二、主要技術性能指標

預應力二次張拉原始記錄 蓋梁部位：張拉日期： 鋼束編號表、頂10% （mm） 20% （mm） 100% （mm） 回油10% （mm） 單端伸長量 （mm） 總伸長量 （mm） 伸長率 （%） 備注 n1-1左 表： 頂： n1-1右 表： 頂： n1-3左 表： 頂： n1-3右 表： 頂： n2-2左 表： 頂： n2-2右 表： 頂： n2-3左 表： 頂： n2-3右 表： 頂： 預應力二次張拉原始記錄 蓋梁部位：張拉日期： 鋼束編號表、頂10% （mm） 20% （mm） 100% （mm） 回油10% （mm） 單端伸長量 （mm） 總伸長量 （mm） 伸長率 （%） 備注 n1-1左 表： 頂： n1-1右 表： 頂： n1-3左 表： 頂： n1-3右 表： 頂： n2-2左 表： 頂： n2-2右 表： 頂