剖面號復合地基承載力特征值（kpa)有效樁長 12659.4m03.4 樁的參數半徑r=0.2230411.40m03.4 周長u=1.2566432779.4m02.4 樁端面積ap=0.1256642779.9m03.2 第2層土厚l1=0532611.8m02.2 第3層土厚l2=2.45628810.2m02.8 第4層土厚l3=2.372368.4m04.2 第5層土厚l4=382769.5m02.6 第一層土厚極限側阻力標準值qsk1=35930910.46m01.46 第二層土厚極限側阻力標準值qsk2=451028210m03 第三層土厚極限側阻力標準值qsk3=40112919.35m01.15 第四層土厚極限側阻力標準值qsk

CFG樁復合地基承載力計算新公式研究_張欽喜

地基承載力計算方法 粘性土參考錘擊數與承載力關系表 錘擊數 （10kg） 15202530354045505560 kpa100140180220260300340380420460 計算 公式 一、粘性土：n10x8-20; 二、素性土：n10x2.45+6.25； 三、碎石土中性礫砂：n63.5x37.3+21; n63.5x2.184÷3;

地基承載力計算方法 一說到地基承載力計算，相關建筑人士還是比較陌生的，地基 承載力怎么計算？地基承載力計算方法有哪些？以下是為建筑人士 整理相關地基承載力計算方法基本內容，具體內容如下： 地基承載力計算是地基計算中重要且最基本的工作，一直以來， 不少設計人員只習慣于深寬修正的計算方法，對于地基承載力的概念 以及各種計算方法認識不清。故對于地基承載力的基本概念、地基設 計的理念以及在地基設計過程中多種地基承載力計算方法及其綜合 應用，需要進行必要的梳理和說明。 下面通過相關資料的整理，梳理了地基承載力計算方法的種類如 下： 根據載荷試驗的p-s曲線來確定確定地基承載力最直接的方法 是現場載荷試驗的方法。 根據設計規范確定在gbj7－89《建筑地基基礎設計規范》中 給出了各類土的地基承載力經驗值。 根據地基承載力理論公式確定地基承載力理論公式是在一定的 假定條件下通過

第1頁 單位 樁徑0.4m 樁周長u1.256m 面積ap0.1256㎡ 土層號土層厚度樁周土側阻力qsiqp 11.43042.000kn 22.63078.00kn 31.84072.000kn 43.635126.000kn 51.74576.50kn 63.150155.00kn 74.22396.60kn 82.860168.00kn 90.57035.00kn 樁總長∑＝21.7849.100kn 1000125.600kn α1.000 ra=(μp∑qsili+qpap)596.035kn fspk400kn/㎡ β0.75 fsk85.000kn/㎡ m=(fspk-βfsk)／(ra/ap-βfsk)0.0

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1.單樁承載力的計算 樁徑d=300間距s=4.38xd=1314 土層號土層厚度側摩阻端阻周長底面積 51.994 64.772 71.396 81.1110 95.798 100.2110 110.898 樁長=15.7 2.置換率 等邊三角形布樁1.05 m=0.0473 正方形布樁1.13 m=0.0408 矩形布樁1.13 s1=1750s2=1750 m=0.0230 置換率m=0.0408 3.樁身強度校核 25 ra=1509.66 3ra/ap=64072 0.39018604 589.048623 4.復合地基承載力特征值 fak=160 fsk=160 β=0.75(0.75~0.95) ra=589.04862 ap=0.0707 fspk=455.29 5.復

當前,在巖土工程實際實施過程中,運用cfg樁復合地基工程的地基的承載力比未實施該工程的天然地基承載力更加低下的情況時有發生,這種情況不但影響了工程質量,而且在很大程度上導致了人力、財力和物力的浪費。文章通過對cfg樁復合地基承載力的分析,期望能夠對以后的工程施工提供一定的借鑒作用。

某客運專線某標段采用cfg樁加固技術。對cfg樁進行了低應變動測、單樁承載力試驗、復合地基承載力試驗及理論計算。結果表明:一類樁占93.9%,二類樁占6.1%;單樁承載力及復合地基承載力特征值均大于設計值。建立了三維有限元模型,模擬分析了cfg樁頂及樁間土應力隨加載水平的變化關系以及cfg樁及樁間土應力分擔比。模擬結果表明:1)隨著荷載的增加,cfg樁頂應力及樁間土應力也隨之增大,但cfg樁頂應力的增長速率大于樁間土;2)加載初期,cfg樁與樁間土應力分擔比逐漸增大,且增長速度較快;隨著荷載的增加,樁土應力分擔逐漸趨于穩定。

一、單樁承載力計算 布樁方式：2(1-三角形;2-矩形) 樁徑d=0.5m 樁x向間距:0.9m 樁y向間距:0.9m fcu=1.52mpa(90d齡期立方體抗壓強度平均值) η=0.33(樁身強度折減系數,可取0.33) fsk=90kpa(樁間土承載力) β=0.25(樁間土承載力折減系數0.1~0.9) α=0.5(樁端天然地基土的承載力折減系數0.4~0.6) 土層信息 qsi(側阻力特 征值) 土層厚度 195 2150.5 300 400 5000000 5.50 根據樁身強度計算單樁承載力:ra=ηfcuap=98.49kn 根據土層情況計算單樁承載力:ra=up∑qsili+αqpap=104.07kn 二、復合地基承載力計算 =1.017 m=d 2 /de

在分析樁承式加筋墊層路堤的力學作用機理與地基承載力影響因素的基礎上,將地基承載力視為下承樁體復合地基承載力與加筋墊層及邊坡土體壓力作用所增加的承載力之和,采用疊加法建立1種綜合考慮基礎剛度、置換率、墊層擴散作用、加筋拉力作用、邊坡土體壓力作用的地基承載力計算公式與驗算方法。研究結果表明:樁承式加筋墊層路堤地基承載力隨基礎剛度的減小、置換率的提高、加筋層數的增加、墊層擴散作用的加強而提高,筋材拉力對提高地基承載力起主要作用。

地基承載力的確定應兼顧地基強度與地基變形控制。討論了基礎設計過程中的地基設計理念,對地基承載力術語的沿革及地基承載力多種計算方法進行了梳理,并給出了基礎寬度和埋深的地基承載力修正系數的計算公式。通過實例分析強調了不同地基承載力計算方法的綜合應用。期望能夠對設計人員在基礎設計時正確理解與綜合應用地基承載力計算方法有所幫助。

復合地基是指由基體(樁間土)和加固體(樁)構成的地基載體,可分為剛性樁復合地基和柔性復合地基,與均質地基和柱基礎不同的是加固區是由基體和加固體構成,是非均質的異向結構,在荷載的作用下,樁體和增

碎石樁是一種散體材料樁，在石油化工儲罐工程中廣泛使用，是一種經濟有效的地基處理方法。目前碎石樁有多種成樁方法，如振沖碎石樁、振動沉管碎石樁、柱錘沖擴碎石樁等。本文對確定碎石樁復合地基承載力的7種方法從基本假設、計算模型、計算參數、計算公式等方面進行探討，通過工程實例，將7種計算方法的計算結果與實驗結果進行了對比。

主要介紹了長短樁復合地基的發展現狀以及承載力的一些計算方法,并指出了該方法需要完善的地方。

中鐵二十二局哈鐵建設集團佳木斯宏順橋梁 預制構件有限公司岫巖梁場 制、存梁臺座承載力計算書 編制: 審核： 批準： 2009-03-1發布2009-03-10實施 生產臺座計算（一） 跨度32m 一、生產臺座處地基為砂夾碎石，地基承載力為200kpa～ 300kpa，取允許承載力[δ]為200kpa，臺座簡圖附圖1： 二、臺座計算 （一）、張拉后假設梁作用于端部4米范圍內，臺座混凝土 厚度76cm。梁重139.29t 作用力n=139.29/2+3.84*0.76×4×2.5 =98.824t 地基應力p=98.824/（3.84*4）=6.434t/m2=64.34kpa〈[δ]， 可以 （二）、澆注混凝土時臺座承受模板重量、梁體混凝土的自 重、臺座混凝土自重及振動力。 合計設為189.29t。 計算臺座中部每米地基

成都地鐵7號線土建12標地基承載力計算 書 1 地基承載力計算書 吊車履帶長度為9.5m，履帶寬度為1.3m，兩履帶中心距離為 6.4m，吊車自重為260t,地基承載力計算按最大起重量100t時計 算，若起吊100t重物地基承載力滿足要求，則其余均滿足。 現假設履帶吊重心位于兩履帶中央，不考慮履帶吊配重對吊裝 物的平衡作用，其受力分析如圖： 圖5.4-1履帶吊受力簡化圖 考慮起吊物在吊裝過程中的動載力，取動載系數為1.1則由力 矩平衡原理可以得出靠近盾構井處履帶壓力為： rmax=（260×6.4/2+1.1×100×（9.74+6.4/2））/6.4=357.4t 履帶長度為9.5m，單個履帶寬度為1.3m，履帶承壓面積s為： s=9.5×1.3=12.35m2 p=rmax/s=374.6/12.

蘇州繞城高速公路hb-4標 預制場地基承載力計算 30米箱梁的最大重量為900kn，考慮1.2倍的安全系數，取驗 算荷載為1.2*900=1000kn。進行地基處理時，灰土層底標高為 1.5m，查地質報告知該土層為粘土層，[σ]＝60kpa，張拉前底模所 受平均強度1000*103n/30*1*106mm2＝0.033mpa。 因此底模中間段采用15cm厚，2.5m寬c25砼擴大基礎能滿足 所受荷載； 張拉時荷載轉移至兩端，各端所受荷載為500kn。因此，兩端需 進行加固處理，增加受壓面積，張拉時兩端所受強度為： 500*103/5*3*106＝0.033mpa<[σ]＝0.06mpa。 所以該設計安全可靠。 蘇州繞城高速公路hb-4標 龍門軌道基礎承載力驗算 由于用兩個龍門起吊梁板，考慮到起吊時箱梁的超載系數和沖擊 系數以及起吊設備和龍門貝雷

地基承載力標準值fk(kn/m 2)220.00一層柱底荷載設計值n(kn)####### 基礎寬度修正系數ηb0一層墻體荷載設計值nq(kn)0.00 基礎深度修正系數ηd1.1基底短邊方向力矩設計值mb(kn·m)0.00 基礎底面以下土的重度γ(kn/m3)9.00基底長邊方向力矩設計值ml(kn·m)0.00 基礎底面以上土的重度γ0(kn/m 3 )13.00柱沿基礎短邊方向尺寸bc(mm)450.00 基礎底面寬度b(m)3.00柱沿基礎長邊方向尺寸hc(mm)450.00 基礎埋置深度d(m)1.90基礎長短邊尺寸比l/b1.00 承載力修正用基礎埋置深度d'(m)0.00混凝土強度等級c30 基礎高度h(mm)900受力鋼筋強度設計值fy(n/mm

結合工程實例,對地基承載力的計算因素和幾種計算方法加以介紹。

在深水碼頭、防浪堤等大型港口工程建設中常常會遇到構筑物下覆地基由非均質的層狀土構成的情況。對于這類非均質層狀地基,我國港口工程地基規范推薦采用hansen61公式、hansen69公式和sokolovskii數值解法3種方法計算地基的極限承載能力。然而,工程實踐中由這3種方法計算得出的地基極限承載力數值往往有較大的差別。考慮到規范的繼承性,基于牛頓迭代法,針對3個理論計算公式編制了計算程序,根據長江口深水治理二期工程地質實測資料,運用該計算程序對該地區地基的極限承載能力進行了計算比較。計算結果表明,對于非均質層狀地基,在相同地質條件、相同荷載條件下sokolovskii數值解法得到的承載力數值最大,hansen69公式得到的承載力數值最小。

這篇論文是關于cfg樁地基處理的，希望對你們的施工有所幫助。 一、引言 cfg樁復合地基技術已在全國廣泛推廣應用，國家行業標準《建筑地基處理技術規范》(jgj7 9-2002)的頒布，為工程技術人員進行cfg樁復合地基設計、施工及檢測提供了技術依據。 但在復合地基承載力的確定及復合地基檢測方面，在不同地區基于某些地區性經驗，存在一 些差異。本文將根據自己一些粗淺體會就上述問題做一些討論。 二、復合地基承載力的確定 根據《建筑地基基礎設計規范》(gbj79-2002)(簡稱地基規范)和《建筑地基處理技術規范》(j gj79-2002)(簡稱地基處理規范)，復合地基承載力確定可分為設計階段和竣工驗收階段進行 討論。 實際工程中，有條件時先在擬建場地做現場載荷試驗，可為設計提供可靠的設計參數。而很 多情況是在無試驗資料條件下按(1)式估算復合地基承載力，但要結合工程實