介紹了目前常用于設計彎矩和偏心受拉普通螺栓群連接的簡化計算方法,指出了其不足之處,然后推導了其更為精確的計算方法,對彎矩和偏心受拉的普通螺栓群連接設計提出了合理建議。

單管塔受風荷載、地震荷載、自重荷載等荷載作用,由于自重荷載較小,相對于風荷載來說對結構的受力性能影響較小,所以工程中塔體法蘭節點的設計由抗彎承載力控制。本文即分析在彎矩作用下,法蘭節點螺栓拉力的計算方法。

梁柱外伸端板連接中螺栓會因撬力作用提早發生破壞,但目前還有沒有可靠的方法來計算撬力的大小。本文應用三維有限元法,對外伸端板連接中受拉側螺栓拉力和撬力進行了研究,給出了節點彎矩-螺栓拉力曲線、連接面受拉側撬力分布和變化規律,并對端板厚度和加勁肋厚度及形狀對螺栓撬力的影響進行了比較,比較表明設置端板加勁肋尤其是加厚、加長的加勁肋,對減小撬力更有效;并對各種螺栓拉力計算理論進行了評價。

對拉螺栓容許拉力

驗收批、取樣方法和數量 （一）鋼材及焊接材料復驗 1．抽檢數量及檢驗方法 （1）對屬下列情況之一的鋼材，應進行抽樣復驗，其復驗結果應符合現行國家產品標準和 設計要求：國外進口鋼材；鋼材混批；板厚等于或大于40mm，且設計有z向性能要求的厚 板；建筑結構安全等級為一級，大跨度鋼結構中主要受力構件所采用的鋼材；對質量有疑義 的鋼材。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：檢查復驗報告。 （2）重要結構采用的焊接材料應進行抽樣復驗，復驗結果應符合現行國家產品標準和設計 要求。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：檢查復驗報告。 2．合格質量標準 符合設計要求和國家現行有關產品標準的規定 （二）高強度螺栓預拉力、扭矩系數復驗 （三）1．高強度大六角頭螺栓連接副扭矩系數復驗 （1）抽檢數量及檢驗方法 復驗用螺栓應在施工現場待安裝的螺栓批中隨機抽取，每批應抽取8套連接副進行復驗。 每套連接副只應做一次試

對直列裝藥火箭爆破器的原有質點模型進行了深入分析,建立了直列裝藥火箭爆破器的火箭剛體運動方程和柔性部分質點運動方程,推導了拉力計算公式,并以某型火箭爆破為例計算出了彈道上的拉力曲線,結果說明模型的正確性。

應用ansys軟件對橢圓封頭中心接管結構進行建模和網格劃分,并且對接管端部施加了彎矩,之后對整體模型做出了應力強度分析,得到了在設計壓力下結構的應力分布和變形。按照jb4732-1995《鋼制壓力容器—分析設計標準》對危險截面進行應力強度評定。分析結果表明,強度滿足要求。

采用同時考慮材料和幾何的非線性三維有限元數值分析技術,分析不同幾何參數和不同彎曲模式下配直管連接薄壁彎頭的彈塑性行為,研究幾何參數和彎曲模式對彎頭塑性承載能力的影響規律,獲得了相應的極限載荷數值解,并在此基礎上建立了極限載荷估算式。分析結果表明,在彎矩作用下,幾何非線性對彎頭塑性承載的影響顯著;彎頭在面內開彎載荷作用下的塑性行為與在閉彎載荷下的塑性行為差異很大,其塑性極限載荷值顯著不同;彎頭壁厚與其橫截面半徑的比值對彎頭塑性承載能力的影響顯著,其次為彎曲模式。

主要研究了鋼管結構中剛性法蘭連接在彎矩作用下的受力性能,應用大型有限元軟件ansys對剛性法蘭盤在彎矩作用下的受力特點進行有限元分析,并將有限元計算結果與dl/t5154—2002《架空送電線路桿塔結構設計技術規定》、dl/t5130—2001《架空送電線路鋼管桿設計技術規定》的計算結果進行對比,為這2個規定中"剛性法蘭節點連接"章節的修編提供參考依據。

母排搭接面及螺栓連接計算

焊制三通在面內彎矩作用下的塑性極限載荷

混凝土板柱中節點在剪力和不平衡彎矩作用下的計算分析

普通公制螺紋的螺栓、螺釘、雙頭螺栓的許用應力、許用拉力表

在考慮連接結構承受外彎矩作用和螺栓、法蘭及墊片蠕變的基礎上,建立高溫螺栓法蘭連接結構的變形協調分析方程,采用解析方法研究連接結構承受外彎矩和蠕變對連接結構力學行為的影響。結果表明,外彎矩作用下,受拉側的法蘭轉角增大,螺栓伸長量減小,墊片應力增大;受壓側的情況則相反。在相同的工作條件下,考慮蠕變時,溫度越高,法蘭轉角、法蘭變形量和墊片應力減小幅度越大。外彎矩引起的墊片受拉側應力下降和元件的蠕變是連接結構密封失效的重要原因。

對拉螺栓的軸向拉力設計值

受拉螺栓的初拉力對確保連接件工作的可靠性和提高螺栓本身的強度都有一定的作用。所以在現代飛機上,初拉力都加得比較大,通常為(0.4～0.5)σ_(0.2),有的達0.8σ(0.2)。那么在計算受拉螺栓的靜強度時,要不要考慮初拉力呢?如果考慮初拉力,就會使計算出的螺

4.86.88.8 392588784 一般構造用鋼機械構造用鋼鉻鉬合金鋼 螺栓m（粗牙螺距）螺母對邊mm最大拉力（kn）最大拉力（kn）最大拉力（kn） 14（×2）2244.3266.4788.62 16（×2）2460.3190.47120.62 18（×2.5）2773.92110.9147.85 20（×2.5）3094.32141.36188.47 22（×3）32117175.8234 24（×3）36135.7203.56271.4 27（×3）41177.24265.88354.48 30（×3.5）46216.1324.15432.17 33（×3.5）50267.77398.8535.4 36（×4）55312.8472.6630 39（×4）60376.5

word整理版 優質參考資料 一個高強螺栓的預拉力p(kn) 螺栓性能等級 螺栓公稱直徑(mm) m16 (d=16) m20 (d=20) m22 (d=22) m24 (d=24) m27 (d=27) m30 (d=30) 8.8級(q=1)80125150175230280 10.9級(q=2)100155190225290355 注：本表為鋼結構設計規范(gb50017-2003)表7.2.2-2摩擦面的抗滑移系數μ 連接構件接觸面的處理方法 構件的鋼號 q235 (q=1) q345和q390 (q=2) q420 (q=3) 噴砂(丸)(d=1)0.450.500.50 噴砂(丸)后涂無富鋅漆(d=

通過x射線衍射方法,測量冷彎厚壁方管彎角的不同深度、不同部位的殘余應力,研究殘余應力在彎角的不同深度、不同部位的分布規律。結果表明:方管外表面的橫向、縱向殘余應力都是拉應力,沿著厚度方向,兩種應力皆呈下降趨勢,由正變負,在內表面為壓應力;沿厚度方向,方管的殘余應力呈非線性分布。

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本文主要依據帶狀螺栓群受偏心力作用時受剪螺栓受力的近似計算公式,推導出直接求算其螺栓數的公式和方法.并在此基礎上,對承受同樣力的普通螺栓群的螺栓數計算問題進行了探討.

為使小型爆炸螺栓在抗拉力的同時,抗扭矩性能得到提高,進行了小型爆炸螺栓薄弱環節結構設計。通過計算抗拉力值及扭矩值,并與傳統結構設計相比較,可知該設計比傳統設計的抗拉力能力提高1.59倍,抗扭矩能力提高1.46倍。