關于梁端彎矩調幅問題的探討

r.c.梁彎矩調幅系數合理取值的研究——通過彈性計算10個不同彎矩調幅系數和采用不同鋼筋種類的單榀框架模型，得到梁、柱的配筋，采用ansys建立框架有限元模型，對其進行材料非線性分析，將軸向應力代入規范的裂縫寬度的計算公式，從而得到調幅系數與裂縫寬度和...

【tips】本文由李雪梅老師精心收編整理，同學們定要好好復習！ 對梁端彎矩調幅的原因和益處 在進行結構設計計算時，都會對框架梁端進行彎矩調幅，為 什么要彎矩調幅？ 彎矩調幅來源于受力全過程和截面的塑性特性。要理解 彎矩調幅首先要知道塑性鉸的概念，塑性鉸主要來源于鋼筋 屈服以及混凝土塑性變形所產生的塑性，它的力學特征是在 截面所承受的彎矩不變的情況下有一定的轉動能力，（類似 與鉸，區別在于鉸不能承受彎矩，而塑性鉸可以承受彎矩）。 塑性鉸的的出現導致了連續梁的內力重分布，負彎矩的彎矩 保持不變，而跨中彎矩增大，最終跨中也達到極限承載力而 破壞。 考慮塑性內力重分布的受力過程是：第一階段：首先荷 載較小，跨中支座彎矩線形增加，支座彎矩大于跨中彎矩。 隨著荷載增大，支座達到承載能力極限，形成塑性鉸。進入 第二階段：此時支座彎矩不變（事實上還有小許增加），跨 中彎矩繼續增加，最后跨中也出現

預應力混凝土梁彎矩調幅值研究——從延性理論出發，得到了滿足塑性鉸轉動能力的截面延性條件，結合結構在承載能力極限狀態所需的轉角，導出了滿足承載能力要求的彎矩調幅值公式，具有一定的工程使用價值。　　

連續組合梁的彎矩調幅系數與內力重分布

集中載荷p（p個數(n)跨距l（cm）長度a（cm）長度b（cm）長度c（cm） 簡圖連續載荷q（kgf/m） 力偶矩m（kgf·cm） ?? ???? ??? ?? l ab l l=n*c c a l q c q l ????? ?? ?? ?? ?? l l/2l/2 l l ab l q l/2l/2 l q a l q c ???? ??? ????? ??? l aa c l ab l ab l=n*c c/2ccccc/2 l=n*c ccccc ??? ?? ??? ???? ????? l=n*c c/2ccccc/2 q l q aa l q aca l q l d ab c ????? ?? ?? ???

鋼—混組合連續梁負彎矩區開裂彎矩的研究——通過對鋼-混凝土之間應變差的計算分析，求解組合梁負彎矩區的開裂彎矩，該方法考慮了鋼梁和混凝土之間剪切滑移的影響，能夠更準確的控制混凝土的開裂，并對計算結果與試驗結果進行比較，證明這種計算方法是可行的。

10鋼筋混凝土雙向板的彎矩調幅方法

鋼筋混凝土延性框架設計中梁端彎矩調幅的探討

鋼筋混凝土延性框架設計中梁端彎矩調幅的探討

特別說明 此資料來自豆丁網(http://www.***.***/) 您現在所看到的文檔是使用下載器所生成的文檔 此文檔的原件位于 感謝您的支持 抱米花 http://blog.sina.com.cn/lotusbaob http://www.***.***/p-1409384.html

第26卷第4期 2010年8月 結構工程師 structuralengineers vo.l26,no.4 aug.2010 收稿日期:2010-03-20 *聯系作者,emai:ltalent_sea1983@163.com 水平地震作用下鋼筋混凝土 平面框架彎矩調幅研究 黃海 * 趙植蘋沈小芹 (西南石油大學建筑工程學院,成都610500) 摘要從承載能力極限狀態的角度出發,通過一個受水平集中力的單層單跨框架模型,研究了鋼筋混 凝土平面框架結構在水平地震作用下的破壞規律。研究結果表明,在水平力作用下,框架梁端屈服將導 致框架柱底端彎矩急劇增大,平面框架結構將提前屈服。這表明框架梁的彎曲剛度對框架的承載力有 顯著的影響,梁端彎矩調幅將降低平面框架結構的承載力。另一方面,框架梁端屈服以后框架結構的側 移

從承載能力極限狀態的角度出發,通過一個受水平集中力的單層單跨框架模型,研究了鋼筋混凝土平面框架結構在水平地震作用下的破壞規律。研究結果表明,在水平力作用下,框架梁端屈服將導致框架柱底端彎矩急劇增大,平面框架結構將提前屈服。這表明框架梁的彎曲剛度對框架的承載力有顯著的影響,梁端彎矩調幅將降低平面框架結構的承載力。另一方面,框架梁端屈服以后框架結構的側移將迅速增長。在水平地震作用下,梁端彎矩調幅將增大框架結構倒塌的風險,結構偏于不安全。當按照《建筑抗震設計規范》(gb50011—2001)進行設計時,在保證形成"強柱弱梁"破壞機制的前提下,鋼筋混凝土平面框架結構不應進行彎矩調幅。

為研究預制預應力混凝土連續疊合板的內力重分布及彎矩調幅規律,完成了3塊預應力混凝土連續疊合板的靜載試驗。試驗結果表明:(a)預制預應力混凝土連續疊合板的內力重分布是由開裂引起的,隨著連續疊合板裂縫的發展及塑性鉸的產生不斷調整各截面的內力;(b)預制預應力混凝土連續疊合板的中間支座調幅系數取值宜控制在20%以內。

輸入回路數輸入 導線型號計算拉斷力（kn）回路數電桿呼高 jklyj-355.18210 jklyj-507.01210 jklyj-7010.35210 jklyj-9513.73210 jklyj-12017.34113.7 jklyj-15021.03210 jklyj-18526.73210 jklyj-24034.68115 jklgyj-95/1535210 jklgyj-120/204129 jklgyj-150/2554.11210 jklgyj-185/2559.42210 jklgyj-240/3075.6211 lgj-35/612.63210 lgj-50/816.87210 lgj-70/1023.39111 lgj-95/1535210 lgj-120

t1～t3①～⑤油表讀數 （mpa） 伸長量 （mm） 油表讀數 （mpa） 伸長量 （mm） 油表讀數 （mpa） 伸長量 （mm） 油表讀數 （mpa） 伸長量 （mm） 油表讀數 （mpa） 伸長量 （mm） 4.078.0419.9639.8240.82 4.078.0419.9639.8240.82 4.078.0419.9639.8240.82 4.078.0419.9639.8240.82 4.078.0419.9639.8240.82 4.078.0419.9639.8240.82 4.078.0419.9639.8240.82 4.078.0419.9639.8240.82 4.078.0419.9639.8240.82 4.078.0419.9639.8240.82 4.078.04

10%20%100% 油表讀數4.59.244.9 伸長量2625.449.6 油表讀數5.69.645.9 伸長量34.947.746.1 油表讀數4.29.645.2 伸長量3543.351.7 油表讀數5.59.845.2 伸長量25.328.148.5 油表讀數4.510.045.3 伸長量32.140.947.3 油表讀數5.89.945.1 伸長量26.533.446.6 油表讀數4.99.545.3 伸長量25.826.148.5 油表讀數5.69.245.5 伸長量25.727.949.5 油表讀數4.69.644.7 伸長量31.438.248.6 油表讀數5.19.445.1 伸長量34.342.650 注：必須20%張拉伸長量大于10%張拉伸

為研究鋼梁彎扭屈曲總勢能方程中的各勢能項對臨界彎矩mcr通用公式中各系數取值的影響,由總勢能方程推導臨界彎矩mcr的通用公式及3種典型總勢能方程下各系數的計算式,揭示各勢能項與各個系數的聯系,計算無側向支撐簡支鋼梁臨界彎矩mcr通用公式中各系數的數值,并分別分析現行國家標準gb50018—2002和gb50017—2003的整體穩定系數φb設計公式存在取值各異的問題。結果表明:系數c1、c2和c3的取值除都與非線性正應變能和非線性剪應變能有關外,系數c1的取值還與圣維南扭轉應變能有關,系數c2的取值還與外荷載勢能有關,而影響系數c3取值的勢能項則因總勢能方程而異;現行國家標準gb50018—2002和gb50017—2003的φb設計公式應采用統一的形式,且應統一φb設計公式中系數c3的取值。

有限元輔助分析在冠梁彎矩分析中的應用——采用有限元輔助計算方法對某實際深基坑工程的關鍵節點進行了分析，結果表明在交界位置存在彎矩突變，最后結合分析結果進行圍護設計，實踐證明該方法既可避免大量復雜的有限元計算，也可確保工程安全。　　

復雜載荷下簡支梁彎矩的計算軟件

簡支梁絕對最大彎矩計算及原理 影響線之綜合應用byhnullh 一、條件： 1，簡支梁 2，影響線 3，移動集中荷載 4，求絕對最大彎矩 a)未知截面 (與求跨中彎矩或某一個固定未知截面彎矩的最大值相區別) b)未知數值 二、引理： 1，合力矩定理 在影響線單段直線范圍內，各力效應與其合力效應一樣。 fkfr ax l fk為臨界荷載，fr為荷載合力 x為位置變量 l為簡支梁長 i ipiyfs（1.1） i ipixfstan rxrxf i ipi （2.1-1） （2.1-2） （2.1-3） rrtantanyrxrxfs i ipi（2.1-4） nixyii2,1tan 2，s取得極值的必要條件 s取得極值時，某一集中荷載必然會位于影響線的某一頂點上，把該荷載稱 為臨界荷載，fk用表示。 公式（2.

各種結構彎矩圖的繪制及圖例： 一、方法步驟 1、確定支反力的大小和方向（一般情況心算即可計算出支反力） ●懸臂式剛架不必先求支反力； ●簡支式剛架取整體為分離體求反力； ●求三鉸式剛架的水平反力以中間鉸c的某一邊為分離體； ●對于主從結構的復雜式剛架，注意“先從后主”的計算順序； ●對于復雜的組合結構，注意尋找求出支反力的突破口。 2、對于懸臂式剛架，從自由端開始，按照分段疊加法，逐段求作m圖（m圖畫 在受拉一側）；對于其它形式的剛架，從支座端開始，按照分段疊加法，逐段求作m 圖（m圖畫在受拉一側）。 二、觀察檢驗m圖的正確性 1、觀察各個關鍵點和梁段的m圖特點是否相符 ●鉸心的彎矩一定為零； ●集中力偶作用點的彎矩有突變，突變值與集中力偶相等； ●集中力作用點的彎矩有折角； ●均布荷載作用段的m圖是拋物線，其凹凸方向與荷載方向要符合“弓箭法則”； 2、結構中的鏈桿（二力