對雙膨脹中熱水泥混凝土的自生體積變形以及在鋼筋約束下的膨脹應力進行了試驗.結果表明:用雙膨脹中熱水泥拌制的混凝土不僅能產生早期膨脹,也能產生后期膨脹,在約束條件下能產生預壓應力,可以比較有效地補償大壩等大體積混凝土的收縮,增強其抗裂能力,從而提高工程的整體性、安全性和耐久性.結果還表明:雙膨脹中熱水泥在推遲鈣礬石膨脹、加快方鎂石膨脹以及提高總的膨脹量等方面,值得繼續研究

微膨脹混凝土 加了外加劑的混凝土。 一般混凝土干了以后大多都有少許收縮，加了膨脹劑的混凝土，不但不 收縮而且隨著時間推移，有一定的自由膨脹量。 這樣配方的混凝土稱為微膨脹混凝土 微膨脹混凝土機理： 微膨脹混凝土結構在未承載時,其物理力學狀態是:由于混凝土中配置 一定的鋼筋,工程中不可避免地存在著結構邊界的約束作用,使各類變形均 處于受挖狀態。因此,普通混凝土存在的干縮、蠕變、溫差效應所造成的收 縮變形將產生拉應力,當這種拉應力大于混凝土極限拉應變時即出現裂縫。 而采用微膨脹混凝土時,在強度增長過程中即產生體積膨脹,內部產生壓應 力和壓應變,能補償各種收縮變形,抵消相應產生的拉應力,有效地提高結構 的抗裂性。由于膨脹變形時釋放的大部分能量均發生在混凝土養護的早期階 段,此時尚處在塑性狀態,故大量空隙易于被壓縮密實;同時,因游離的鈣礬

微膨脹混凝土 加了外加劑的混凝土。 一般混凝土干了以后大多都有少許收縮，加了膨脹劑 的混凝土，不但不收縮而且隨著時間推移，有一定的自由 膨脹量。 這樣配方的混凝土稱為微膨脹混凝土 微膨脹混凝土機理： 微膨脹混凝土結構在未承載時,其物理力學狀態是: 由于混凝土中配置一定的鋼筋,工程中不可避免地存在著 結構邊界的約束作用,使各類變形均處于受挖狀態。因此, 普通混凝土存在的干縮、蠕變、溫差效應所造成的收縮變 形將產生拉應力,當這種拉應力大于混凝土極限拉應變時 即出現裂縫。而采用微膨脹混凝土時,在強度增長過程中 即產生體積膨脹,內部產生壓應力和壓應變,能補償各種 收縮變形,抵消相應產生的拉應力,有效地提高結構的抗 裂性。由于膨脹變形時釋放的大部分能量均發生在混凝土 養護的早期階段,此時尚處在塑性狀態,故大量空隙易于 被壓縮密實;同時,因游離

微膨脹混凝土 加了外加劑的混凝土。 一般混凝土干了以后大多都有少許收縮，加了膨脹劑的混凝土，不但不收縮而且隨著時 間推移，有一定的自由膨脹量。 這樣配方的混凝土稱為微膨脹混凝土 微膨脹混凝土機理： 微膨脹混凝土結構在未承載時,其物理力學狀態是:由于混凝土中配置一定的鋼筋,工程 中不可避免地存在著結構邊界的約束作用,使各類變形均處于受挖狀態。因此,普通混凝土存 在的干縮、蠕變、溫差效應所造成的收縮變形將產生拉應力,當這種拉應力大于混凝土極限 拉應變時即出現裂縫。而采用微膨脹混凝土時,在強度增長過程中即產生體積膨脹,內部產生 壓應力和壓應變,能補償各種收縮變形,抵消相應產生的拉應力,有效地提高結構的抗裂性。由 于膨脹變形時釋放的大部分能量均發生在混凝土養護的早期階段,此時尚處在塑性狀態,故大 量空隙易于被壓縮密實;同時,因游離的鈣礬石結晶顆粒具有填充孔隙的作

微膨脹混凝土應用 地下泵房、水池及多層建筑都需要較深的基礎在地下,由于大多數可施工建筑的 地區多有地下水存在,設計、施工要認真解決地下部分的抗滲和設置超長的伸縮 縫,這是兩項技術性較復雜且往往達不到預期效果的難題。長期以來對這些工程 多采用普通抗滲商品混凝土并設置后澆帶處理伸縮縫。但設計后澆帶時需按規范 要求的部位和長度范圍留置,將整體結構劃分成若干臨時的獨立單元,使設計和 施工的具體實施難度加大。特別是在留置的后澆帶停置的一段時間內,難以確保 截面不受地下水及其它物質的侵蝕,在重新澆筑時需采取清理措施,這都會給施 工質量留下隱患。例如:在地面以下環境中需對后澆帶部位進行較長時間的防護, 設臨時支撐、鋼筋除銹、復位、焊接、清理表面浮層等,工序工種復雜,工期和施 工質量難以確保。為從根本上消除上述弊端,可采用無留置縫(即不設后澆帶或伸 縮縫)的結構商品混凝

微膨脹混凝土施工 微膨脹混凝土目前存在著各種出現裂縫的機會，并不是使用微 膨脹砼就能防止裂縫的出現，這是因為：①膨脹劑質量差，不合格產 品流入市場；②膨脹劑摻量少，砼基本不膨脹，補償收縮能力小，起 不到抗裂作用；③混凝土澆注后養護重視不夠或養護措施跟不上；④ 混凝土終凝前的抹壓馬虎，易出現表面的早期塑性收縮沉降裂縫，所 以對于微膨脹砼的施工必須認真注意和重視。 對此我公司采取的對策： 1、混凝土質量由預拌砼供應商負責，我公司派技術員進駐監管 質量，所使用的膨脹劑除有合格證外，還需作試驗，膨脹劑的限制膨 脹率在水中養護7天大于0.25%，凡不達標應拒用，試驗應按jc476-98 《混凝土膨脹劑》新標準進行。 這一特征指標是膨脹混凝土抗裂效能的保證。 2、膨脹劑的摻量應以混凝土限制膨脹率大小為準，同時要考慮 水泥品種、水泥用量、水灰比和外加劑等的影響，預拌砼供應商應通 過試驗確定

為使水工混凝土滿足防滲及工期上的要求,混凝土采用粉煤灰和uea膨脹劑的復摻技術,應用正交試驗對膨脹混凝土的配合比進行了研究。結果表明,粉煤灰是試驗的主效應,并且粉煤灰和膨脹劑兩因子間的交互效應是最強的,而水灰比對混凝土膨脹率的影響不大。綜合比較得出本試驗的最優配合比為:uea膨脹劑摻量10%,粉煤灰摻量40%,水灰比為0.4。此時膨脹混凝土的膨脹率達到5.99×10-4,抗壓強度和劈拉強度分別達30.55mpa、2.16mpa,能夠滿足渠道防滲的要求。

防滲微膨脹混凝土性能的試驗研究 作者：吳志剛，張翔，宋春香，wuzhigang，zhangxiang，songchunxiang 作者單位：吳志剛,張翔,wuzhigang,zhangxiang(四川建筑職業技術學院,四川德陽,618000)，宋春香,song chunxiang(中煤科工集團重慶研究院,重慶,400037) 刊名： 新型建筑材料 英文刊名：newbuildingmaterials 年，卷(期)：2012,39(12) 本文鏈接：http://d.g.wanfangdata.com.cn/periodical_xxjzcl201212017.aspx

微膨脹混凝土在鋼管拱橋中能夠抵消混凝土本身的收縮,并使混凝土初始處于受壓狀態,從而改善混凝土的力學性能,因此在鋼管混凝土拱橋中得到廣泛應用.在實踐中,對于微膨脹混凝土的膨脹規律還缺乏了解,從而在一定程度上限制了這種新技術的推廣.文中利用封閉鋼筒里灌裝微膨脹混凝土試驗,來模擬并研究了鋼管混凝土橋梁鋼管內混凝土的膨脹情況.采用適合鋼管微膨脹混凝土生長模型,其擬合結果與試驗數據較吻合.文中還討論了微膨脹劑含量對膨脹率的影響以及不同膨脹含量下的膨脹規律.

鋼管微膨脹混凝土的配制

本文以浙江省舟山市普陀區魯家峙大橋為例,主要對該工程鋼管拱肋添充微膨脹混凝土的配制進行介紹與分析。

---------------------------------精選公文范文-------------------------- ----------------精選公文范文---------------- 1 鋼管微膨脹混凝土 的配制 1前言 近年來，鋼管拱的橋型結構，在我國應 用得越來越多，許多大跨度橋梁工程的 設計都采用了這一類型。該橋型，具備 結構形式優美、橋梁跨度大、受力牢靠、 施工材料節約、施工工期短等優點。同 時，由于施工工藝較為復雜，國內同類 工程施工經驗還不夠豐富，因此，對設 計以及施工工藝都有較高的要求。在鋼 管拱橋型結構設計時，為能充分發揮鋼 管的套箍作用，往往考慮在鋼管內添充 高性能微膨脹混凝土，以提高鋼管的承 載能力及構件的穩定性。在鋼管中灌注 的一般是c40～c50的高性能微膨脹混凝 土，其基本性能為：早期強度高、高流 態、緩凝、自密實及可泵性

碾壓混凝土壩外摻mgo微膨脹混凝土的試驗研究——本文結合遼寧省白石碾壓混凝土壩及閻王鼻子碾壓混凝土壩，通過對不同mgo含量的膠材凈漿的壓蒸試驗，確定了mgo的合理摻量；對常規混凝土、常規碾壓混凝土及外摻mgo微膨脹碾壓混凝土的自生體積變形進行了試驗研究。...

本文結合遼寧省白石碾壓混凝土壩及閻王鼻子碾壓混凝土壩,通過對不同mgo含量的膠材凈漿的壓蒸試驗,確定了mgo的合理摻量;對常規混凝土、常規碾壓混凝土及外摻mgo微膨脹碾壓混凝土的自生體積變形進行了試驗研究。

萬家寨水利樞紐采用低熱微膨脹混凝土筑壩,該項目選擇左岸低纜基礎、上游縱向混凝土圍堰等部位,對低熱微膨脹混凝土進行了現場試驗,并應用于工程的其他部位,獲取了大量的觀測資料,同時對觀測成果進行了分析。對其他工程的應用具有一定的借鑒作用。

介紹了15根鋼管高強低熱微膨脹混凝土自應力試驗,研究了自應力產生、分布的特點與膨脹劑摻量的關系,為高強低熱微膨脹混凝土的優化設計特別是膨脹劑的摻量設計提供了有力的依據

混凝土膨脹劑使用中存在的誤區及應注意的問題 1、膨脹劑使用中存在的誤區 (1)、摻膨脹劑的補償收縮混凝土配合比設計不明，膨脹劑采用何種方法不明確。當使用 粉煤灰摻合料時，配比又應當如何設計?在配制防滲混凝土時，按規范規定：水泥用量不得 小于300kg/m３，如摻入粉煤灰，則水泥用量不得小于280kg/m３。以此為基準設計膨脹劑 的混凝土配合比。由于各廠的水泥和粉煤灰活性不同，各地砂石質量差異較大，施工選用混 凝土的坍落度也不同，因此，試驗室應參考以往的經驗，結合試驗中得到的技術參數，確定 基準混凝土的水泥和粉煤灰單方用量，再計算膨脹劑的摻量。 (2)、大多數施工單位委托試驗和與混凝土攪拌站簽定合同時，只要求提供滿足摻膨脹劑 混凝土的坍落度、強度和抗滲等級的配合比數據，不提混凝土限制膨脹率的指標。存在膨脹 劑“一摻就靈”的盲目思想，這是使

對4根鋼管微膨脹混凝土短柱和3根普通鋼管混凝土短柱先后進行了收縮/膨脹性能和推出試驗的研究。試驗結果表明,由于膨脹劑的摻入,核心混凝土在鋼管的限制作用下產生了一定的預壓應力,膨脹劑摻量和水灰比對鋼管微膨脹混凝土的限制膨脹性能有重要影響,核心混凝土中的預壓應力能有效提高鋼管混凝土短柱的界面粘結強度。根據推出試驗結果,分析了粘結破壞的發展過程;給出了試件的荷載—滑移曲線;最后建議了一種新的改善組合結構界面粘結性能的方法。

對不同限制程度下鋼纖維增強微膨脹混凝土的限制膨脹變形進行了測量。結果表明,經過3年和5年后,當膨脹劑摻量很低時,膨脹變形回縮很大;當膨脹劑摻量達到一定程度時,混凝土的長期膨脹變形變化很小,基本上與試件90d的變形持平,也就是說膨脹變形損失較低,能滿足結構設計對增強或補償收縮作用的要求。

三峽二階段工程控制砼用水泥的mgo量為3.5％～5.0％,使砼具有自生體積微膨脹性質,以補償砼硬化過程中的收縮應力,提高砼抗裂性。試樣抽檢和觀測表明:用mgo量為3.5％～5.0％的微膨脹中熱水泥配制砼,具有微膨脹性,最大膨脹量約55μm;一般半年至1年變形趨于穩定。2000年底對大壩砼裂縫調查統計是:無貫穿性裂縫,二類裂縫數為0.171條/萬m3、三類裂縫數為0.048條/萬m3,均低于三峽工程砼控制二類、三類裂縫數量≤0.5條/萬m3要求,為確保三峽工程砼耐久性奠定了基礎。

概述鋅精餾鉛塔熔析爐熔池損壞狀況,介紹其改進過程及運行效果。

本文通過研究,在試驗的基礎上提出了符合mgo微膨脹混凝土自生體積變形特性的雙曲線模型,用于表述mgo砼的自生體積變形特性。該模型的物理意義明確,表達簡單,參數易于推求。同時,模型的擬合與試驗成果是相吻合的,并應用于實時分析,計算值與實測值比較吻合