采用實驗和數值模擬對5083鋁合金焊接變形規律進行了研究。采用熱彈塑性有限元法對平板對接焊變形進行分析,結果表明,采用板單元有限元計算的平板焊接橫向、縱向、面外變形分布與實驗測量結果一致。

通過拉伸試驗機、光學顯微鏡、掃描電鏡等研究了熱壓對az31b鎂合金鎢極氬弧焊焊接接頭拉伸性能和斷口形貌的影響。結果表明:熱壓后焊接接頭的抗拉強度和伸長率分別可達200mpa和10%,比焊態的分別提高了18%和67%;焊態接頭拉伸斷口以解理斷裂為主,呈現出較多的腳印狀小平臺,同時伴隨有少量韌窩;而熱壓后焊接接頭的斷口具有平臺撕裂畸變現象,可以觀察到熱壓塑性變形流變線,晶界表現出一定的滑動協調現象。

對接焊接接頭超聲波檢測工藝規程 1.0目的及適用范圍 1.1目的 為保證鋼接接頭的超聲波檢測工作質量，提供準確可靠的檢測數 據，特制定本規程。 1.2適用范圍 1.2.1本規程規定了承壓設備焊接接頭的超聲波檢測和缺陷等級評 定； 1.2.2本規程適用于： a)母材厚度為6mm~400mm全熔化焊對接焊接接著的超聲波檢測； b)管座角焊縫的超聲波檢測； 1.2.3本規程不適用于： a)鑄鋼等粗晶材料對接接頭的超聲波檢測； b)外徑＜φ159mm的焊接接頭、內徑≤φ200mm的管座角焊縫的 超聲波檢測； c)外徑＜φ250mm或內外徑之比小于80%的縱向對接焊接接頭的 超聲波檢測。 2.0編制依據 2.1本程序依據jb/t4730-2005.3《承壓設備無損檢測》編制； 2.2本程序參照gb11345-1989《鋼焊縫手工超聲波探傷方法和結果 分級》編制； 3.0檢測設備和

鋁合金焊接接頭金相

焊接接頭拉伸試驗 原理 拉伸試驗按gb/t228進行 除非另有規定，試驗應在環境溫度為23℃±5℃條件下進行。 樣品制備 取樣位置 試樣應從焊接接頭垂直于焊縫軸線方向截取，試樣加工完成后，焊縫的軸線 應位于試樣平行長度部分的中間，對小直徑管試樣可采用整管。相關標準或協議 未做特殊規定時，“小直徑管”是指外徑小于或等于18mm的管子。 標記 每個試件應做標記以便識別其他產品或接頭中取出的位置。 如果相關標準有要求，應標記機加工方向。 每個試樣應做標記以便識別其在試件中的準確位置。 熱處理及/或時效 焊接接頭或試樣一般不進行熱處理，但相關標準標準規定或允許被試驗的焊 接接頭進行熱處理除外，這時應在試驗報告中詳細記錄熱處理的參數。對于會產 生自然時效的鋁合金，應記錄焊接至開始試驗的間隔時間。 取樣 一般要求 取樣所采用的機械加工方法或加工方法不得對試樣性能產生影響。 鋼

6156鋁合金平板對接焊焊接工藝及夾具設計設計說明書

利用激光沖擊強化對12cr2ni4a不銹鋼焊接接頭進行處理,比較了激光沖擊一次和二次前后焊接接頭拉伸性能、顯微硬度和表面殘余應力.結果表明,12cr2ni4a焊接試件經過二次激光沖擊強化后,顯微硬度提高了50%,抗拉強度由818.5mpa提升至863.8mpa,并且斷裂區域由焊接熱影響區轉移至基體處,焊接試件的拉伸性能顯著提高.激光沖擊強化消除的焊接殘余拉應力是焊接接頭拉伸性能提高的主要原因.

為了研究焊接接頭力學不均一性對單向拉伸性能的影響,采用數字散斑相關方法(dscm)研究了純鋁激光-電弧復合焊焊接接頭在拉伸過程中的局部變形行為,獲得了母材、熱影響區和焊縫區的應變分布情況,發現應力為43.6mpa時熔合線附近的熱影響區首先進入屈服階段,并且隨著荷載的增加,總應變迅速增大,熱影響區真實應變遠大于名義應變,并導致最終斷裂。硬度測試結果顯示熱影響區出現明顯的退火軟化現象,硬度最低,使其成為焊接接頭拉伸過程中最薄弱區域。基于能量法和硬度測試結果提出了純鋁焊接接頭各區域屈服強度的預測模型,預測值與實驗結果吻合良好。

7B05鋁合金平板對接多道焊數值模擬

對小徑管對接接頭中存在的裂紋、未熔合和未焊透等自然缺陷分別進行相控陣超聲檢測和射線檢測,比較分析了兩種檢測方法的檢測結果,評述了相控陣檢測的優勢及其在小徑管檢測中的應用前景。

承壓設備對接焊接接頭超聲檢測和質量分級——5.1鋼制承壓設備對接焊接接頭超聲檢測和質量分級　　5.1.1適用范圍　　本條規定了鋼制承壓設備對接焊接接頭的超聲檢測和質量分級。　　1、全熔化焊對接焊接接頭　　1)母材厚度t=8mm～400mm　　2)t=6mm～8mm...

對小管徑管道的射線探傷采用了75seγ射線,75se放射源能量較低符合射線探傷的工藝要求而且75se射線在小徑管射線透照中具有較高的靈敏度和較好的寬容度,使小管徑管道的透照時間縮短,提高了工作效率;而且降低了散射線的影響,降低了射線底片的灰霧度,提高了底片的成像質量,使底片的對比度、靈敏度和清晰度符合標準要求,可獲得理想的射線底片質量,有效地檢出焊縫內部缺陷。

鋁合金平板攪拌摩擦焊接應力變形分析

針對6056-t6鋁合金平板進行攪拌摩擦焊接和試板變形檢測試驗。并用數值方法對試板變形進行模擬,考察了模擬溫度、應力場分布和試板變形情況,對試驗和模擬溫度、變形進行比較。結果表明,在文中條件下,沿焊縫長度方向試板產生下撓,最大變形量6.3mm;沿試板寬度方向試板相對發生上拱,最大變形量4.5mm,模擬與實測變形趨勢非常吻合。縱向殘余應力在焊縫中心線兩側非對稱性分布,前進側大于回轉側。

鋁合金焊接接頭的軟化問題是鋁合金在焊接結構中應用的一大難題,故就鋁合金焊接接頭的軟化問題及其產生原因做了簡要分析,提出了一種采用深冷處理工藝來強化鋁合金焊接接頭的新方法。

針對某低合金特厚板壓力容器焊接過程中對接焊接接頭產生裂紋的情況,通過對焊接過程中產生平行于焊接接頭方向的應力引起的層狀撕裂、拘束應力和軸向應力疊加引起脆性斷裂過程進行分析,提出了特厚板焊縫中的兩個薄弱區,指出了特厚板壓力容器制造過程中的注意事項。

采用掃描電鏡、x射線衍射和電化學分析儀等測試方法研究了6082-t6鋁合金雙絲mig焊焊接接頭的組織及其耐腐蝕性能.結果表明,6082-t6鋁合金雙絲mig焊接頭組織主要由α-al,少量的α-al+mg2si共晶和mg2si組成,其中mg2si主要分布于晶界;對焊縫與母材的動電位極化曲線與鹽霧腐蝕后的腐蝕形貌分析表明,6082-t6鋁合金雙絲mig焊焊縫的耐腐蝕性低于母材,mg2si相的大量析出降低了焊縫的耐腐蝕性.

一、概述管子和壓力管道其主要作用是輸送介質,除常見的石油、天燃氣外,還有工業用氣體,如氧氣、二氧化碳等、乙烯、液氨、礦漿、煤漿等介質。與其他特種設備相比,主要由以下幾方面的特點:1.管道與輸送介質相對流動,所以管道內要減小阻力,保證光潔;還要對介質有所考慮,腐蝕性強的在設計上要增加相應的裕量。2.管道是相應固定的。一般埋于地下,不發生位移。3.輸送的連續性。一般情況下應連續運行。4.在役運行的管道對地面建筑或區域構成威脅,尤其是易燃氣

通過一系列對比試驗,研究分析了q345焊接試板焊接接頭橫向拉伸性能與全焊縫和焊板母材之間的差異,探索接頭橫向拉伸所得屈服強度與斷后伸長率的合理性。結果表明,接頭橫向拉伸所獲得的屈服強度值介于母材與全焊縫的值之間,且試驗結果受所用引伸計標距的影響較為顯著;接頭橫向拉伸斷裂位置雖在母材上,但抗拉強度值要高于母材強度近20mpa,斷后伸長率則比母材低了近10%,但仍高于全焊縫的值。

采用微拉伸試驗研究了crmov鋼焊接接頭焊縫金屬的局部力學性能,并對焊縫金屬進行了微觀組織觀察和顯微硬度測試。結果表明,焊縫金屬呈現不均勻的微觀組織分布;焊縫金屬環向試樣的拉伸強度要大于徑向和軸向試樣的拉伸強度,而焊縫中心所取試樣的拉伸強度要小于焊道上所取試樣的拉伸強度。結合金相分析得到,焊接接頭焊縫金屬最薄弱的部位在焊縫中心等軸晶區。

鋁合金平板凍結器操作規程 1電氣控制：電源箱打開將斷路器合上方可進行操作，斷路器斷開 時其他一切操作無效。若長時間停用，請將斷路器斷開。電源箱面板 上設有綠色按鈕控制油泵啟動，紅色按鈕控制油泵停止，旋鈕開關控 制油缸的升降。電源箱面板上設有溫度顯示器，其數字顯示為庫內實 際溫度。油泵電機的供電回路上均設有過熱保護。警告：非專業人 員不得打開電控箱，禁止濕手操作電氣，以防造成人員傷亡！ 2負載運行操作 1操作前應檢查平板凍結器的供液閥、回氣閥、排液閥是否全部打 開，回氣閥門必須開啟。 2檢查平板蒸發器上是否有殘余霜冰。避免殘冰出現在凍品或凍品 摸與平板表面之間，造成接觸不好，影響凍結速度。 3進貨擺放凍結模，擺放時要均勻，凍結模厚度要一致，凍結模的 底、蓋要平整，與平板表面之間不得有異物，避免平板蒸發器因受力 不均而產生彎曲變形。 4平板壓實后，工作壓力達到設

主要研究在鋁合金tig焊中添加sio2活性劑對焊接接頭顯微組織的影響。試驗結果表明,鋁合金tig焊時,其它工藝參數相同的情況下,在母材表面涂覆sio2活性劑(5.3mg/cm2),可以得到較為細小的顯微組織,從而改善機械性能;改變焊接電流(160a、180a、200a)時,該趨勢依然存在。