根據英國標準bs7448,對uoe直縫埋弧焊管不同鋼級管線鋼焊接接頭進行裂紋尖端張開位移（ctod）斷裂韌度測試。結合加拿大標準csaz662-07及挪威船級社規范ndv-os-f101,在試樣形式選擇、缺口取樣方向、后期金相檢驗等方面對斷裂韌性評定方法加以完善。試驗結果表明x70、x65級管線鋼均具有良好韌性,符合規范ndv-os-f101的要求。x70級管線鋼焊接接頭各區域韌性分布規律為：母材性能最好,焊縫次之,熱影響區（haz）相對較差。x65級管線鋼其haz的韌性優于母材和焊縫。其原因是：x65級鋼母材含有一定氣孔、夾雜,斷口出現分層裂紋,導致ctod結果分散性大。另外,x65焊縫組織為混晶組織分布不均,含有大量m-a脆性組織物,導致韌性下降。該評定結果為海底管線鋼制造工藝改進提供了依據,也為海洋工程結構安全性評估奠定了基礎。

２００３年增刊 ?　４１　? 機械動力學專集 靜態或準靜態加載的加載速度和試樣變形速度 比較低，未計及其對斷裂過程帶來的影響。在高的加 載速度和試樣變形速度情況下，材料變形和斷裂的 性質發生了改變。當加載速度提高時，材料塑性變形 過程受到了約束和限制，使材料的屈服點升高，塑性 有可能降低，形變硬化過程也受到影響，從而增加了 材料的脆化傾向。對含缺口、裂紋等缺陷的構件，即 使加載速度并不高，在缺口、裂紋的尖端也能達到很 高的變形速度，此時同樣會增加材料的脆化傾向。因 此，在高速沖擊載荷作用下，焊接接頭的沖擊斷裂韌 性應該與在靜態或準靜態載荷作用下有很大不同。 一、試驗安排 試驗利用ｈｏｐｋｉｎｓｏｎ小氣炮加載裝置［１］對沖擊 試樣進行高速沖擊加載。試驗中子彈質量ｍ１＝３． ０８３ｋｇ，沖擊桿質量ｍ２＝６．５ｋｇ。為了研究焊接組配、 沖擊速度及焊縫不同區域對焊接接頭

采用h08mnmoa焊絲埋弧焊焊接x80管線鋼.利用掃描電鏡分析焊接接頭微觀組織;采用動電位極化和電化學阻抗法研究了x80管線鋼其焊接接頭在0.5mol/lnahco3+0.02mol/lnacl溶液中的腐蝕行為.結果表明,在0.5mol/lnahco3+0.02mol/lnacl溶液中,由于顯微組織上的差異,x80鋼母材的耐點蝕性能最好;焊縫在短時間內的耐點蝕性能基本與母材處于同一水平,但長時間浸泡后的耐點蝕性能卻比母材要差;熱影響區的耐點蝕性能最差,且相對于母材和焊縫的差值較大.

采用裂紋尖端張開位移(ctod)測試技術和金相顯微組織分析,設計2種三點彎曲試樣,測試了x70管線鋼埋弧焊焊接接頭低溫-10℃的斷裂韌性,比較接頭焊縫、熱影響不同區域金屬斷裂韌性,分析組織結構對力學性能的影響。結果顯示,焊縫中心金屬性能均勻,裂紋尖端張開位移平均值為0.346mm,斷裂韌性小于熱影響區穩定裂紋擴展的ctod值。熱影響區組織不均勻,包括穩定裂紋擴展和中途失穩斷裂,出現不同特征的ctod值。熱影響細晶區組織為細小的多邊形鐵素體和珠光體,在-10℃環境下仍有良好的低溫韌性。熱影響粗晶區組織主要是板條狀貝氏體和粒狀貝氏體,而且晶粒尺寸粗大,該區域在-10℃時容易失穩斷裂,呈現低溫脆性。

采用表面機械研磨(smat)技術對x80管線鋼的焊接接頭進行了表面自身納米化處理,利用金相顯微鏡(om)、透射電子顯微鏡(tem)和x射線衍射技術(xrd)研究了表面自身納米化處理后試樣表面微觀結構的變化。結果表明:經smat處理后,可以在x80管線鋼的焊接接頭表面形成一定厚度的等軸、取向隨機的納米晶粒;隨距處理表面深度的增加,晶粒尺寸逐漸增大;smat處理時間的進一步延長對表層晶粒尺寸影響不大;smat處理可以實現x80管線鋼的焊接接頭組織的連續化和均勻化。

對x100管線鋼管直縫雙面埋弧焊接頭進行了微觀組織、顯微硬度、拉伸及沖擊試驗。試驗結果表明:x100管線鋼雙面埋弧焊焊縫金屬的顯微硬度高于母材,熱影響區的顯微硬度低于母材,焊接接頭存在haz軟化問題;橫向焊接接頭的抗拉強度滿足iso3183—2007的要求,抗拉強度值高于母材縱向,但低于母材橫向;埋弧焊焊縫金屬的韌性良好,韌脆轉變溫度為-53℃;焊接熱影響區的韌性較差,韌脆轉變溫度約為7℃。

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通過拉伸試驗分析了x80管線鋼母材及其焊接接頭拉伸性能,采用掃描電鏡及其能譜分析儀觀察了上述材料的斷口形貌與化學成分,并對其斷裂行為進行了研究.結果表明:母材延伸率和斷面收縮率大于焊接接頭,母材為韌性斷口,而焊接接頭為出現分層現象的韌斷+脆斷斷口;母材纖維區面積及韌窩尺寸均大于焊接接頭,母材放射區形貌為韌窩結構,而焊接接頭為解理形貌,母材與焊接接頭的剪切唇區均為解理形貌;焊接接頭中夾雜物以硫化物和氧化物為主,是焊接接頭力學性能降低的重要因素.

基于斷裂力學理論,針對q500鋼焊接接頭評價,以更簡便的計算q500鋼焊接接頭kc值和防斷分析為目標,考慮冶金質量和板厚影響的系列溫度夏比沖擊試驗結果,結合深缺口寬板拉伸試驗結果,得出了q500鋼焊接接頭斷裂韌性kc的表達式。

通過分別對2.25cr-1mo鋼窄間隙焊焊接接頭的焊縫、熔合線、熱影響區的四組“柔度”法測試的“δ_(r)-曲線”和多試法測試的結果比較。證明了“柔度”法測試焊接接頭斷裂韌性的可靠性;探討了在測試接頭“δ_r-曲線”試驗過程中,開始停機點和加載范圍的選取及裂紋擴展量的測定。進而使“柔度”法可在工程應用中單獨測試鋼材及其接頭的斷裂韌性。

依據bs7448試驗標準,探討了在低溫下超大尺寸焊接接頭裂紋尖端張開位移(ctod)的試驗及結果。測試了在0℃下埋弧焊工藝的大厚焊接接頭焊縫金屬和熱影響區的ctod斷裂韌性,試驗表明,試件均滿足dnv標準規定的最小特征ctod值為0.15mm的要求。試驗結果為評價大尺寸焊接接頭的焊后熱處理規范提供了依據,95mm厚的d36鋼板埋弧焊焊焊接接頭可以在不進行焊后熱處理的情況下使用,這對于海洋鋼結構焊接來說,將大幅降低建造成本,具有巨大的經濟意義。

本文對羊湖水電站現場焊接壓力鋼管試件的接頭韌性進行了試驗研究,分析了焊接接頭韌性分布規律及影響因素。

80管線鋼焊接

80管線鋼焊接PPT

采用管道輸送石油或天然氣是最經濟、最安全的運輸方式。隨著國民經濟的發展,天然氣工業越來越受到重視。我國在西氣東輸國家重點工程建設中,對x70、x80管線鋼進行了成功的研制、開發。在西氣東輸二線工程中,將大規模的采用x80鋼進行管線鋪設。介紹了西氣東輸二線工程的幾個突出特點。論述了高強度管線鋼的發展歷程。并且對于管線鋼的三個類型進行了分析。重點論述了x80鋼的焊接性,分析了焊接裂紋、haz的軟化、焊縫與管材的強韌匹配等。并且對于x80鋼的試驗、研究、以及焊接等應用情況做了介紹。

焊接接頭斷裂韌性數據表征斷裂力學性能,對焊接工藝評定(pqr)、工程臨界評估(eca)的準確性有較大影響。本文針對焊接接頭的兩種斷裂形式:塑性斷裂與脆性斷裂,根據標準bs7910介紹了各自的統計學處理方法、mote方法、簡單的統計學處理方法、mml方法。

采用表面機械研磨處理(smat)技術對x80管線鋼焊接接頭進行了表面自身納米化處理。分析了smat前后x80管線鋼焊接接頭的疲勞及電化學腐蝕特性。結果表明,對x80管線鋼焊接接頭進行90min的smat后,可以在x80管線鋼焊接接頭表層一定深度范圍以內獲得納米晶組織,納米晶尺寸分布為5～15nm;在近似服役條件下的全應力范圍內,smat可以顯著延長x80管線鋼焊接接頭的疲勞壽命,其疲勞極限可提高13%;smat可提高x80管線鋼焊接接頭的電化學腐蝕性能,使其電化學腐蝕傾向和自腐蝕電流密度均有所降低。

個人資料整理僅限學習使用 1/1 鋼管樁焊接接頭 采用焊接的方法 (1> 管端的浮銹，油污等臟物必須清除，潮濕處應烘干，管徑經錘打后如有變形，應整修合格 。 (2>焊接時應校正垂直度，間隙應為2-4mm。 (3>焊絲使用前應經200～300℃烘干2h，并存放在烘箱內，維持恒溫150℃。 (4>鋼管樁應采用多層焊，每層焊縫的接頭應錯開，焊渣應清除。 (5> 當風速大于10m/s或氣溫低于0℃及雨雪天氣，樁管潮濕又無措施保證質量時，不得施焊。 (6>每個接頭焊接完畢,應冷卻1min后，方可繼續錘擊。

通過對溶劑脫瀝青裝置加熱爐爐管法蘭焊縫開裂原因的分析,闡述了鉻鉬鋼爐管施工中對焊縫應進行有效熱處理的重要性,指出焊縫硬度必須控制在225hb以內。

利用機械噴丸技術對x70管線鋼焊接接頭進行了表面強化處理,對x70管線鋼基材、原始狀態焊接接頭和噴丸處理后焊接接頭試樣的拉伸力學性能進行了分析,用掃描電鏡觀察了其斷口形貌,對其斷裂機理進行了探討。試驗結果表明,x70管線鋼基材具有連續屈服特征,無明顯的屈服平臺,延伸率達到38%,拉伸斷口出現明顯的分層開裂現象;x70管線鋼經過焊接后,原始狀態焊接接頭屈服強度、抗拉強度、斷后收縮率明顯小于基材;經噴丸處理后,x70管線鋼焊接接頭抗拉強度、屈服強度和延伸率有了明顯的提高。噴丸處理使得焊接接頭表面發生塑性變形,表面裂紋和孔洞減少,是提高x70管線鋼焊接接頭的抗拉強度的主要因素。

小徑管的射線檢測經過多年的發展已經成為一個非常成熟的無損檢測工藝，在特種設備檢驗行業中廣泛使用。各檢測機構都有自身的檢測工藝，現就本公司的工藝作探討。

高NbX80管線鋼焊接熱影響區顯微組織與韌性