forpersonaluseonlyinstudyandresearch;notfor commercialuse forpersonaluseonlyinstudyandresearch;notfor commercialuse 風荷載標準值 關于風荷載計算 風荷載是高層建筑主要側向荷載之一，結構抗風分析（包括荷載，內力，位移，加速度等）是高層建筑設 計計算的重要因素。 脈動風和穩定風 風荷載在建筑物表面是不均勻的，它具有靜力作用（長周期哦部分）和動力作用（短周期部分）的雙重特 點，靜力作用成為穩定風，動力部分就是我們經常接觸的脈動風。脈動風的作用就是引起高層建筑的振動 （簡稱風振）。 以順風向這一單一角度來分析風載，我們又常常稱靜力穩定風為平均風，稱動力脈動風為陣風。平均風對 結構的作用相當于靜力，只要知道平均風的數值，就可以按結構力學的

2.6風荷載標準值計算 作用在屋面梁和樓面梁節點處的集中風荷載標準值： 為了簡化計算起見，通常將計算單元范圍內外墻面的分布風荷載，化為等量的作用于樓面集中風荷載，計算公式如下： 式中: 基本風壓；結構基本周期，取考慮風振影響。作用在屋面梁和樓面梁節點處的集中風荷載標準值為：w=βz·μs·μz·ωo，對于矩形平面μs＝1.3；μz可査荷載規范底層柱高取h=4.3+0.45=4.75m。計算過程如下表中所示wk=zsz.。t12=0.5×0.32=0.045,由于地面粗糙度為c類，t12應乘以0.62，得0.0279查表ξ=1.15；h/b=16.45/82.5=0.20查表v=0.40。 （1）各樓層位置處的值計算結果=1+ξvz/h 表2.6-1 樓層號 離地高度z(m) 相對高度z/h ξ v μ

forpersonaluseonlyinstudyandresearch;notfor commercialuse forpersonaluseonlyinstudyandresearch;notfor commercialuse 風荷載標準值 關于風荷載計算 風荷載是高層建筑主要側向荷載之一，結構抗風分析（包括荷載，內力，位移，加速度等）是高層建筑設 計計算的重要因素。 脈動風和穩定風 風荷載在建筑物表面是不均勻的，它具有靜力作用（長周期哦部分）和動力作用（短周期部分）的雙重特 點，靜力作用成為穩定風，動力部分就是我們經常接觸的脈動風。脈動風的作用就是引起高層建筑的振動 （簡稱風振）。 以順風向這一單一角度來分析風載，我們又常常稱靜力穩定風為平均風，稱動力脈動風為陣風。平均風對 結構的作用相當于靜力，只要知道平均風的數值，就可以按結構力學的

forpersonaluseonlyinstudyandresearch;notfor commercialuse forpersonaluseonlyinstudyandresearch;notfor commercialuse 風荷載標準值 關于風荷載計算 風荷載是高層建筑主要側向荷載之一，結構抗風分析（包括荷載，內力，位移，加速度等）是高層建筑設計計算的重要 因素。 脈動風和穩定風 風荷載在建筑物表面是不均勻的，它具有靜力作用（長周期哦部分）和動力作用（短周期部分）的雙重特點，靜力作用 成為穩定風，動力部分就是我們經常接觸的脈動風。脈動風的作用就是引起高層建筑的振動（簡稱風振）。 以順風向這一單一角度來分析風載，我們又常常稱靜力穩定風為平均風，稱動力脈動風為陣風。平均風對結構的作用相 當于靜力，只要知道平均風的數值，就可以按結構力學的

幕墻工程如何按《建筑結構荷載規范》計算風荷載標準值 007年02月16日 中國建筑裝飾協會與制品委員會專家組成員張芹 建設部2006年7月25日發布《建筑結構荷載規范》局部修訂的公告，對 《建筑結 構荷載規范》局部修改（2006年11月1日起執行），修改后的《建筑結構荷 載規范》對風荷載標準值的計算規定如下： 7.1.1垂直于建筑物表面上的風荷載標準值，應按下述公式計算： 1當計算主要承重結構時 wk=βzμsμzw0（7.1.1-1） 2當計算圍護結構時 wk=βgzμs1μzw0（7.1.1-2） 式中：μs1——局部風壓體型系數。 7.3.3驗算圍護構件及其連接的強度時，可按下列規定采用局部風壓體 型系數μs1： 一、外表面 1.正壓區按表7.3.1采用； 2.負壓區 —對墻面，取-1.0 —對墻角邊，取-1.8 二

幕墻工程如何按《建筑結構荷載規范》計算風荷載 標準值 中國建筑裝飾協會與制品委員會專家組成員張芹 建設部2006年7月25日發布《建筑結構荷載規范》局部修訂的公告，對 《建筑結構荷載規范》局部修改（2006年11月1日起執行），修改后的《建 筑結構荷載規范》對風荷載標準值的計算規定如下： 7.1.1垂直于建筑物表面上的風荷載標準值，應按下述公式計算： 1當計算主要承重結構時 wk=βzμsμzw0（7.1.1-1） 2當計算圍護結構時 wk=βgzμs1μzw0（7.1.1-2） 式中：μs1——局部風壓體型系數。 7.3.3驗算圍護構件及其連接的強度時，可按下列規定采用局部風壓體型系 數μs1： 一、外表面 1.正壓區按表7.3.1采用； 2.負壓區 —對墻面，取-1.0 —對墻角邊，取-1.8 二、內表面 對封閉式建筑物，按表

1kg的物體的重力是9.8n重力是1000牛的物體質量1000/9.8kg≈102.04kg 民用建筑荷載標準值（自重）: 住宅辦公樓旅館醫院標準值2.0kn/m2 食堂餐廳2.5kn/m2 禮堂劇場影院3.0kn/m2 商店車站3.5kn/m2 健身房舞廳4.0kn/m2 書房儲藏室5.0kn/m2 kn是千牛kg是千克。1kn＝1000n，1kg=9.81n。糾正以下kn指節（用于航海）. 在物理中牛頓（newton，符號為n）是力的公制單位。它是以發現經典力學的艾薩克·牛頓 （sirisaacnewton）命名。 般住宅就用兩種級別規格的板就可以了，就是所說的一級板和二級板，一級板就是說可以承 受的活荷載是1kn/m2，二級板，可以承受的活荷載是2kn/m2，西南地

1.1風荷載： 1.2正常使用活荷載標準值（kn/m2）： （1）住宅、宿舍取2.0；其走廊、樓梯、門廳取2.0； （2）辦公、教室取2.0；其走廊、樓梯、門廳取2.5； （3）食堂、餐廳取2.5；其走廊、樓梯、門廳取2.5； （4）一般陽臺取2.5； （5）人流可能密集的走廊/樓梯/門廳/陽臺、高層住宅群間連廊/平臺 取3.5； （6）衛生間取2.0~2.5（按荷載規范）；設浴缸、座廁的衛生間取 4.0； （7）住宅廚房取2.0，中小型廚房取4.0，大型廚房取8.0（超重設 備另行計算）； （8）多功能廳、階梯教室有固定坐位取3.0；無固定坐位取3.5； （9）商店、展覽廳、娛樂室取3.5；其走廊、樓梯、門廳取3.5； （10）大型餐廳、宴會廳、酒吧、舞廳、健身房、舞臺取4.0； （11）禮堂、劇場、影院、有固

根據統一標準中有關的概率計算方法,對新荷載規范中住宅和辦公樓的樓面活荷載標準值取值的保證率進行了計算,同時提出了在同一保證率下,不同目標使用期的荷載標準值修正系數

扣件式鋼管腳手架風荷載標準值計算 文章引用自:[引用]2007-02-23|發表者:zzzlllcom 在編制扣件式鋼管腳手架安全施工組織設計時，作用于腳手架的水平風荷載，往往是計算的難點之一。我 們依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（jgj130-2001）（以下簡稱《腳手架規范》和國家 現行《建筑結構荷載規定》（gbj9-87）（以下簡稱《荷載規范》）的有關規定，對風荷載的計算參數進 行分析，找出規律性的內涵，以便準確地計算，確保施工安全。 腳手架規范第4.2.3條規定：作用于腳手架的水平風荷載標準值，應按下式計算： ωk=0.7μzμsω0 式中ωk——風荷載標準值（kn/m2）； μz——風壓高度變化系數； μs——腳手架風荷載體型系數； ω0——基本風壓（kn/m2）。 計算風荷載標準值除修正系數外，還有三個參數，現分析歸納

扣件式鋼管腳手架風荷載標準值計算 在編制扣件式鋼管腳手架安全施工組織設計時，作用于腳手架的水平風荷載，往往是計算 的難點之一。我們依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（jgj130-2001）（以下簡稱 《腳手架規范》和國家現行《建筑結構荷載規定》（gbj9-87）（以下簡稱《荷載規范》）的有關 規定，對風荷載的計算參數進行分析，找出規律性的內涵，以便準確地計算，確保施工安全。 腳手架規范第4.2.3條規定：作用于腳手架的水平風荷載標準值，應按下式計算： ωk=0.7μzμsω0 式中ωk——風荷載標準值（kn/m2）； μz——風壓高度變化系數； μs——腳手架風荷載體型系數； ω0——基本風壓（kn/m2）。 計算風荷載標準值除修正系數外，還有三個參數，現分析歸納如下： 一、基本風壓ω0及修正系數 基本風壓ω0應按荷載規范“全國基本風

扣件式鋼管腳手架風荷載標準值計算 在編制扣件式鋼管腳手架安全施工組織設計時，作用于腳手架的水平風荷載，往往是計算 的難點之一。我們依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（jgj130-2001）（以下簡稱 《腳手架規范》和國家現行《建筑結構荷載規定》（gbj9-87）（以下簡稱《荷載規范》）的有關 規定，對風荷載的計算參數進行分析，找出規律性的內涵，以便準確地計算，確保施工安全。 腳手架規范第4.2.3條規定：作用于腳手架的水平風荷載標準值，應按下式計算： ωk=0.7μzμsω0 式中ωk——風荷載標準值（kn/m 2）； μz——風壓高度變化系數； μs——腳手架風荷載體型系數； ω0——基本風壓（kn/m 2）。 計算風荷載標準值除修正系數外，還有三個參數，現分析歸納如下： 一、基本風壓ω0及修正系數 基本風壓ω0應按荷載規范“全國基本風

扣件式鋼管腳手架風荷載標準值計算 在編制扣件式鋼管腳手架安全施工組織設計時，作用于腳手架的水平風荷載，往往是計算的難點之一。我 們依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（jgj130-2001）（以下簡稱《腳手架規范》和國家 現行《建筑結構荷載規定》（gbj9-87）（以下簡稱《荷載規范》）的有關規定，對風荷載的計算參數進 行分析，找出規律性的內涵，以便準確地計算，確保施工安全。 腳手架規范第4.2.3條規定：作用于腳手架的水平風荷載標準值，應按下式計算： ωk=0.7μzμsω0 式中ωk——風荷載標準值（kn/m2）； μz——風壓高度變化系數； μs——腳手架風荷載體型系數； ω0——基本風壓（kn/m2）。 計算風荷載標準值除修正系數外，還有三個參數，現分析歸納如下： 一、基本風壓ω0及修正系數 基本風壓ω0應按荷載規范“全國基本

總結了國內外標準的施工階段風荷載標準值取值規定,并分析了我國主要城市不同重現期風壓的關系。以國家標準《建筑結構荷載規范》gb50009—2001的計算公式為基礎,對施工階段的主體結構和施工輔助設施結構,提出了施工階段風荷載標準值修正建議,通過算例說明了建議的應用。《混凝土結構工程施工規范》gb50666—2011的附錄a部分采納了該建議。

扣件式鋼管腳手架風荷載標準值計算 在編制扣件式鋼管腳手架安全施工組織設計時，作用于腳手架的水平風荷載，往往是計算 的難點之一。我們依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（jgj130-2001）（以下簡稱 《腳手架規范》和國家現行《建筑結構荷載規定》（gbj9-87）（以下簡稱《荷載規范》）的有關 規定，對風荷載的計算參數進行分析，找出規律性的內涵，以便準確地計算，確保施工安全。 腳手架規范第4.2.3條規定：作用于腳手架的水平風荷載標準值，應按下式計算： ωk=0.7μzμsω0 式中ωk——風荷載標準值（kn/m 2）； μz——風壓高度變化系數； μs——腳手架風荷載體型系數； ω0——基本風壓（kn/m2）。 計算風荷載標準值除修正系數外，還有三個參數，現分析歸納如下： 一、基本風壓ω0及修正系數 基本風壓ω0應按荷載規范“全國基本風壓分

扣件式鋼管腳手架風荷載標準值計算 在編制扣件式鋼管腳手架安全施工組織設計時，作用于腳手架的水平風荷載，往往是計算 的難點之一。我們依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（jgj130-2001）（以下簡稱 《腳手架規范》和國家現行《建筑結構荷載規定》（gbj9-87）（以下簡稱《荷載規范》）的有關規 定，對風荷載的計算參數進行分析，找出規律性的內涵，以便準確地計算，確保施工安全。 腳手架規范第4.2.3條規定：作用于腳手架的水平風荷載標準值，應按下式計算： ωk=0.7 μ zμsω0 式中ωk——風荷載標準值（kn/m）； μz——風壓高度變化系數； μs——腳手架風荷載體型系數； ω0——基本風壓（kn/m）。 計算風荷載標準值除修正系數外，還有三個參數，現分析歸納如下： 一、基本風壓ω0及修正系數 基

最高窗頂標高陣風系數風壓高度變化系數正壓區負壓區（墻面）負壓（墻角邊）壓（屋面局部部位（檐口、雨蓬、遮陽正壓區負壓區 h（m）βgzμz體型系數μsl(1)體型系數μsl(1)體型系數μsl(1)體型系數μsl(1)體型系數μsl(1)體型系數μsl(1)體型系數μsl(1) 1～1028.8001.6461.4000.800-1.000-1.800-2.200-2.0000.200-0.2 11～2057.8001.5641.7480.800-1.000-1.800-2.200-2.0000.200-0.2 21～3086.6001.5231.9960.800-1.000-1.800-2.200-2.0000.200-0.2 最高窗頂標高陣風系數風壓高度變化系數正壓區負壓區（墻面）負壓（墻角邊

本文詳細介紹了建筑結構設計和公路橋梁結構設計對交通標志牌風荷載標準值的兩種不同計算方法。通過對兩者計算結果的對比分析,得出結論,供工程設計人員參考。

采用剛性模型風洞試驗和內、外層幕墻同步測壓技術對矩形建筑的風荷載和陣風系數的分布規律進行詳細研究,探討了內、外層幕墻在不同氣流流動區域內的風荷載大小關系.結果表明,渦脫落產生的強大吸力無論是平均風壓還是脈動風壓均主要作用在外幕墻上,而氣流附著及氣流碰撞產生的壓力主要作用在內幕墻上;雙層幕墻的陣風系數隨測點和風向角的變化較大,平均風壓越小,陣風系數越大,但對于在控制風向角下的最大瞬時風壓,其內、外層幕墻的陣風系數均與規范值十分接近。根據試驗結果,提出了矩形雙層幕墻建筑的內、外層幕墻墻面和墻角體型系數的建議值.

面對越來越多的國外工程設計的需要，了解、熟悉并掌握世界各國規范及其與國內規范的異同，對于國外工程的設計是很有必要的。從實際工程出發，應用澳洲風荷載規范，對處于非颶風的一棟建筑幕墻進行風荷載分析和計算。同時對比國標健筑結構荷載規范））gb50009—2001（2006年版），進而分析兩國規范產生異同的原因。

以節能、生態為理念的雙幕墻圍護體系已逐步應用于高層辦公建筑中。由于雙幕墻之間存在通風廊道,因此對于雙幕墻建筑有三個受風表面,即外層幕墻的內表面和外表面以及內幕墻的外表面,這使得風載取值變得復雜,目前也無規范可依。本文通過對杭州市某雙幕墻辦公樓的風洞試驗研究,探討了雙幕墻建筑內、外層幕墻的風載取值問題;研究了門廳大跨挑篷風壓分布特征,當風從側面吹向挑篷時,挑篷上、下表面風載與普通屋蓋挑篷相同,而當風從正面吹向挑篷時,挑篷上表面出現正風壓,并對此現象進行了分析;文中針對該建筑物長寬比較大的特點,比較了大長寬比矩形建筑風載體型系數與規范給出的正方形建筑風載體型系數:當風沿建筑物長向流動時,采用規范給出的正方形建筑風載體型系數是可行的,當風沿建筑物進深方向流動時,其兩側及背風面的負壓比正方形的大。

廣州世貿大廈塔樓玻璃幕墻的風荷載選值——對此文風力及強度因素一段有較多的疑問反饋，主要由於當前對玻璃幕墻風壓取值不統一，又沒有針對性的國家規范。加上今年七號臺風正面襲擊廣東汕頭地區，對不少玻璃幕墻造成破壞，對風荷載選值提出了討論。僅就“廣州...