利用自行開發研制的高溫滑動磨損與熱接觸疲勞材料試驗機,并運用表面覆膜技術、金相分析和掃描電鏡,研究了用于精軋機的高鉻鎳無限冷硬鑄鐵軋輥材料在熱軋狀態下的耐磨特性,分析了這種軋輥材料的表面形貌、表層組織的變化情況。結果表明,當軋制公里數達到88km時,高鉻鎳無限冷硬鑄鐵軋輥表面產生了碳化物的浮凸和剝落。

對φ610mm鎳鉻鉬無限冷硬球墨鑄鐵軋輥的焊接性作了分析,提出了冷焊堆焊修復鑄鐵軋輥的堆焊工藝方法。

進行了在無限冷硬離心鑄鐵軋輥外層鐵液中加入釔基復合變質劑的試驗,認為釔基復合變質劑明顯使軋輥工作層組織中的碳化物細化和分布均勻,因而提高了軋輥抗冷熱疲勞裂紋的能力;在螺紋鋼切分架和成品架的軋輥實際使用中,釔基復合變質劑的使用使φ16～20mm螺紋鋼成品架用輥單槽軋制量可穩定在250t以上。

通過對高鎳鉻無限冷硬復合鑄鐵軋輥外皮鐵液配料時同成分鐵屑用量分析比較,得出了合理的鐵屑加入比例,通過成本對比,以及對生產出軋輥的缺陷和性能觀察、測試,得出結論:存放兩天以內的鐵屑最高用量可達到35%,存放15天的鐵屑最高用量可以達到30%,存放30天的鐵屑最高用量可以達到25%。

文章介紹在無限冷硬鑄鐵軋輥上切取板狀熱疲勞試樣,在自制的熱疲勞試驗機上進行了冷熱循環實驗,研究了顯微組織對無限冷硬鑄鐵熱疲勞裂紋萌生及擴展的影響。結果表明,熱疲勞裂紋在石墨尖端處、珠光體基體及共晶碳化物中萌生;熱疲勞裂紋主要在鋼基體與共晶萊氏體界面處、鋼基體內擴展及穿越共晶碳化物。

分析了高鎳鉻無限冷硬鑄鐵和高鉻鑄鐵平整工作輥在化學成分、金相組織、硬度三方面的區別,并通過實際檢驗得出,高鉻鑄鐵平整工作輥的平整量是無限冷硬工作輥的3倍多,相應可減少2次換輥。

采用激光能量密度作為綜合參數,對9sicr工具鋼進行表面處理。使用掃描電鏡和x射線衍射儀對強化區組織進行了分析,并在銷盤式摩擦試驗機上對激光處理9sicr工具鋼和熱軋20mnsiv鋼配副進行了干摩擦和油潤滑試驗,同時以平均磨損速率作為磨損量的指標,研究不同激光能量密度對磨損量的影響并分析了其磨損機理。結果表明,激光能量密度與平均磨損速率之間存在一個最佳值

概括介紹了西部重工軋輥分公司利用中頻爐、臥式離心機、低溫煤氣加熱處理爐等設備,通過制訂合理的離心鑄造工藝和熱處理工藝生產高鉻鑄鐵軋輥,同時與熱連軋磨輥間制訂合理的磨削制度,滿足了碳鋼薄板廠熱連軋的軋鋼使用要求。

白口鑄鐵常被用于要求耐磨的工作表面,改善白口鑄鐵表面的耐磨性具有現實應用價值。利用金相分析、x射線衍射分析及顯微硬度和耐磨性測試等手段,對白口鑄鐵表面進行電火花強化所得強化層的性能進行了研究,結果表明對白口鑄鐵進行電火花強化可以賦予其表層更高的硬度和更好的耐磨性。

綜述了鋁合金激光表面處理的工藝方法和特點,包括激光重熔、激光合金化、激光熔覆等;闡述了鋁合金激光表面強化層的組織特征、硬度變化及其耐磨、耐蝕性能;總結了國內外在該研究領域的最新進展和激光處理過程中存在的問題,并闡明了改進方法。

在生產軋輥的鎳硬鑄鐵過程中,保持其它生產條件和工藝措施不變,使用5%高鉻鐵屑替代鎳硬鑄鐵屑,分析了高鉻鐵屑對鎳硬鑄鐵硬度的影響。結果表明:在鎳硬鑄鐵中加入高鉻鐵屑,可以使氮化物的數量增加,因而使軋輥硬度提高5~6hsd。

為提高45號鋼的表面硬度,達到表面改性的目的,對表面鍍鎳的45號鋼進行了激光表面合金化。結果表明:合金化層組織形態為細小的枝晶,明顯優于基體組織;合金化層平均硬度比基材提高3倍。

為提高焊接接頭的力學性能,利用波長為532nm,脈寬為10ns,能量為6.25j,光斑尺寸為3mm的yag激光器對焊接接頭進行了激光沖擊強化處理。結果表明:激光沖擊強化使接頭拉伸強度由815mpa提高到867mpa,焊縫硬度提高51.4%,熱影響區硬度提高28.2%,焊接后殘余應力由134mpa轉變為-237mpa。利用光學顯微鏡對焊縫進行了觀察和分析,并對力學性能提高的機制進行了討論。

油田機采井抽油桿接箍與油管在工作狀態下構成滑動摩擦副,同時還承受介質腐蝕和交變載荷,產生磨損、腐蝕和疲勞斷裂失效。為了解決有桿泵井的管桿偏磨問題,采用5kw橫流co2激光器對油管內壁和接箍表面進行強化處理,并進行摩擦磨損試驗。結合激光強化層的組織分析,對比研究不同油管接箍構成的摩擦副的摩擦磨損性能。結果表明:激光相變硬化油管與激光熔覆ni35接箍的配合效果比較理想;在摩擦磨損過程中,管桿間磨損以磨粒磨損為主。

從物理冶金學原理出發,討論了化學成分,熱處理以及鑄造方法對鎳硬ⅰ型鑄鐵性能的影響,指出了正確設計合金成分的原則,通過變質處理,使鎳硬ⅰ型鑄鐵沖擊韌性得到了提高。

為改善冷軋板使用性能,提出了使用激光毛化技術對冷軋輥表面進行造型強化,通過對毛化板材力學性能及表面粗糙度測試數據分析,闡述了冷軋輥激光毛化技術對板材性能的影響。

將電火花表面強化工藝應用于白口鑄鐵,分析了放電電容量、比強化時間對白口鑄鐵電火花表面強化層的影響。結果表明,放電電容量在30～300μf時,隨著電容量的增加,強化層表面粗糙度始終呈現增加的趨勢,而厚度和顯微硬度初期不斷增加,后期逐漸趨于穩定。當采用相同的放電電容量時,強化層的表面粗糙度和厚度并不隨比強化時間的增加而一直增加,而是有一定的反復。在白口鑄鐵電火花表面強化過程中,可以通過二次強化工藝得到具有較好的表面質量、較高硬度及厚度的電火花強化層。

文章主要介紹高鎳鉻無限冷硬鑄鐵軋輥的生產工藝方法,金相組織與機械性能以及在某鋼廠1800不銹鋼爐卷軋機上的應用現狀。希望通過文章的介紹,為相關工作提供借鑒。

高鎳鉻無限冷硬鑄鐵軋輥由于其良好的耐磨性、抗粘性、抗熱裂性和抗剝落性,被廣泛的應用于型鋼、線材、棒材和帶鋼的熱連軋機用輥。目前,國內外幾乎所有熱軋帶鋼連軋機精軋后段工作輥,甚至部分精軋前段工作輥仍然采用高鎳鉻無限冷硬鑄鐵軋輥。

軋機是軋制鋼板的主要設備,而軋機上的工作輥與鋼板直接接觸,關系到軋制鋼板的質量。其中,改進型無限冷硬工作輥是比較常用的一種工作輥。我廠為寶鋼生產的1780型、2050型改進型無限冷硬工作輥更是其中的佼佼者。1.產品技術要求以我廠為寶鋼研制的2050型工作輥為例,此為精軋后段f4～f7機架工作輥,軋輥尺寸760mm×2250mm/4590mm,交貨重量約10.7t。技術要求如下:輥身硬度78～83hsd,輥頸硬度35～45hsd,磨削基準臺階硬度≥60hsd,工作層厚度50～

在確定φ800鉬合金冷硬球墨復合鑄鐵軋輥殘余應力的測試方案之后,對軋輥鑄態,人工時效,自然時效后不同位置及距表面不同深度等測點進行了大量的測試工作,并對人工時效,自然時效對軋輥殘余應力的影響結果進行了分析。

利用等離子束對球墨鑄鐵進行表面熔凝和表面合金化強化處理。采用掃描電鏡、x射線衍射儀、硬度計、電化學工作站和磨損試驗機等設備對強化層的組織、性能進行測試。結果表明:等離子束表面強化處理后,球墨鑄鐵表面石墨相完全消失,形成的改性層顯微組織主要是枝晶結構;改性層的硬度最高值出現在次表層,熔凝層的最高硬度為1243hv0.1,合金化層的最高硬度達1343hv0.1;熔凝層和合金化層的耐蝕性和耐磨性相對于基體來說有很大的提高,并且由于合金化層具有更多的碳化物,組織更加致密均勻,其耐蝕性和耐磨性明顯好于熔凝層。