中間再熱機組再熱前后抽汽供熱方案研究——中間再熱機組再熱前后抽汽供熱方案研究

換熱機組設計影響因素分析——分析了幾種常用的換熱機組設計形式的利弊，介紹了換熱機組中換熱器，水泵，閥門，計量與自控儀表系統等設備的選擇。

閥門內漏制度

閥門內漏檢測方法探討 閥門的泄漏一般可以分為外漏和內漏兩種情況。當閥門發生外漏 時比較直觀，通?？梢杂寐牃饬髀?、檢漏液檢漏、可燃氣體檢測儀檢 漏等方法進行檢查。但當閥門發生內漏時一般不容易發現，具有較強 的隱蔽性，容易造成安全隱患，下面對閥門是否存在內漏及內漏量大 小的判斷方法進行分述。 一、根據閥門后端壓力容器壓力的變化來判斷閥門是否內漏 常關閥門后端為不帶壓管線或壓力容器，可根據壓力容器壓力的變化來判斷 閥門內漏：平均每小時每英寸公稱直徑密封面的泄露量用vx表示： 其中： p1：壓力容器初始壓力(bar) p2：壓力容器檢查時壓力(bar) v0：壓力容器容積(m3) t：時間(hr) d：管線公稱直徑(in) vx大于0.04m3/hr·in，即認為該閥門內漏，內漏量大小可以經過計算分析得出。 二、放空法判斷閥門是否內漏 當無法通過

換熱機組現狀 摘要：目前供暖系統中換熱機組的特點及換熱機組如何選型，提高機組的智 能化程度，使其更加高效、安全運行，已成為現在采暖的迫切需要。 關鍵詞：換熱、機組、智能化 abstract:atpresent,theheatingsystemunitheatexchangerandthe characteristicsoftheunitheatexchangerhowtotypeselection,improvethelevelof intelligenceunit,makeitmoreefficientandsafeoperation,nowhasbecomeaheating ofurgentneed. keywords:heat,units,intelligent 一、換熱機組簡介 本機組由

閥門內漏情況分析及處理措施 一、汽機專業 閥門內漏在火力發電廠中是一個非常普遍的現象，閥門內漏的主要原因有管 道內部不清潔造成閥門密封面拉傷硌傷、操作不當或設置不當閥門關閉力矩不足 密封面密封壓比不夠、蒸汽吹損、高溫閥門材質不佳產生密封面變形造成關閉不 嚴等。閥門的內漏一方面造成經濟性的降低、工質的損失，另一方面內漏嚴重的 閥門會長期對門后管道進行沖刷，使彎頭管壁減薄，造成安全隱患或事故。因此， 很多電廠均開展閥門內漏綜合治理工作和疏水系統優化工作。在公司的統一安排 下，我們對機房內閥門內漏情況進行了細致排查，兩臺機目前為止發現閥門內漏 為31個，其中1號機組19個，2號機組12個（詳細清單見附件）。具體問題如 下： 1.手動門內漏。汽機共8個，#1號機6個，#2機兩個，手動門為施工單位 采購，#1機疏水門質量明顯劣于#2機。其主要原因是閥門質量較差，一方

閥門內漏情況

邢臺某公司2×300mw供熱機組國產閥門技術協議——邢臺某公司2×300mw供熱機組國產閥門技術協議　　第一章技術規范　　1總則　　1.1本技術規范適用于邢臺***公司2×300mw供熱機組煙氣脫硫工程的國產閥門，包括閥門本體的功能設計、結構、性能、安裝和試驗等...

直接空冷供熱機組高中壓缸聯合帶旁路啟動方式探討——內蒙古東勝熱電廠汽機原設計啟動方式與空冷島防凍要求相矛盾，為此，將啟動方式由不帶旁路系統的高壓缸啟動方式改為帶旁路系統的高中壓缸聯合啟動方式本文比較了不帶旁路系統的高壓缸啟動方式和帶旁路系統的...

1000mw超超臨界二次再熱機組的引進大大降低了發電煤耗,進一步提高了發電效率。但現階段機組的節能降耗仍有很多可以優化的方法,該文從機組的主要設備出發,分析其設計的節能降耗理念,另外分析機組及輔機的啟動和運行方式來提出節能優化方案,為1000mw機組節能優化提供可借鑒的經驗。

... .......... 閥門內漏產生原因危害及處理方法 摘要:閥門是鍋爐系統中不可缺少的流體控制的設備,在鍋爐事故中,有相當 部分是由閥門所引發的故障,本文介紹閥門內漏產生的原因,并對處理問題的 方法進行探討,提出可行性方案。(上海納首閥門科技有限公司-原上海納首閥 門廠提供） 關鍵詞:閥門;內漏;處理 ,在鍋爐事故中,有相當部分 是由閥門所引發的故障,閥門內漏,導致產生汽水損失,鍋爐補給水量就要增加, 相對所消耗的煤量也要增多,同時閥門內漏腐蝕將使閥門壽命降低,損壞過快, 影響公司的經濟效益,所以介紹閥門內漏產生的原因,并對處理問題的方法進 行分析,提出可行性方案,對鍋爐設備生產和使用單位具有一定的參考價值。 隨著鍋爐設備逐步向高參數大容量的方面發展,對鍋爐設備本身也提出了 新的要求。隨著蒸汽參數的提高(主要指蒸汽的

閥門內漏判定標準 我廠至投產以來汽水側閥門內漏很嚴重，此次#2機組小修后，消 除了大部分內漏缺陷，現#2機組已經運行正常，運行與檢修對內漏閥 門各自進行了一次普查，存在較大的意見分歧，現做以下規定： 1、判定閥門內漏的方法是：閥門關閉4—6小時后，用紅外線測 溫儀表測量閥桿(靠近閥體處)或閥體下游150mm處金屬溫度，如大于 70~c，則認定為“內漏”。這種判斷方法對大多數的內漏閥門是適用 的，但在實際工作中，我們碰到了以下一些特殊情況： （1）由于管道安裝位置原因，使得有些閥門前、后存在擾動著的 高溫蒸汽，如高加的啟動排空氣門，連接到有壓疏、放水母管的疏水 門或排污門，這些閥門即使嚴密不漏，其閥桿溫度也將超過70~c。所 以，這些閥門的內漏判定要采用其他方式，觀察高加啟動排氣口是否 冒汽判定高加啟動排氣門是否內漏等。 （2）并排接入疏、放水母管的疏水門或排污門，當最

減少閥門內漏量是電廠重要的節能減耗手段.對閥門內漏在線監測及其經濟性分析研究,采用基于傳熱學原理的方法計算閥門內漏量,等效焓降法計算內漏量對于機組經濟性影響.對某一電廠300mw機組閥門的內漏量進行監測,結果表明:該系統能定量計算閥門內漏量和對電廠煤耗的影響,具有非接觸、在線、實時測量等優勢,可以為電廠運行人員提供閥門檢修、檢漏的依據和參考.

閥門內漏產生原因危害及處理方法 摘要:閥門是鍋爐系統中不可缺少的流體控制的設備,在鍋爐事故中,有相當部 分是由閥門所引發的故障,本文介紹閥門內漏產生的原因,并對處理問題的方 法進行探討,提出可行性方案。(上海納首閥門科技有限公司-原上海納首閥門 廠提供） 關鍵詞:閥門;內漏;處理 ,在鍋爐事故中,有相當部分 是由閥門所引發的故障,閥門內漏,導致產生汽水損失,鍋爐補給水量就要增加, 相對所消耗的煤量也要增多,同時閥門內漏腐蝕將使閥門壽命降低,損壞過快, 影響公司的經濟效益,所以介紹閥門內漏產生的原因,并對處理問題的方法進 行分析,提出可行性方案,對鍋爐設備生產和使用單位具有一定的參考價值。 隨著鍋爐設備逐步向高參數大容量的方面發展,對鍋爐設備本身也提出了新的 要求。隨著蒸汽參數的提高(主要指蒸汽的壓力和溫度)和蒸發量的增大

對影響火電機組熱力系統安全性和經濟性的主要閥門泄漏狀態在線分析,實時監測汽水系統主要閥門泄漏狀態,當閥門泄漏時系統自動報警,在實時報警查詢頁面顯示全廠所有泄漏閥門信息,并按泄漏嚴重程度、出現時間早晚及泄漏歷時排序,為點檢員制定合理的維修計劃提供依據。

供熱機組的熱電負荷分配——根據供熱機組的基本特性，將復雜的供熱機組按照供熱循環和凝汽循環劃分為一定數目的簡單等效機組，為了能更準確地描述機組的熱力特性，采用考慮輔助汽水系統的單元進水系數法來確定機組的特性方程，然后建立相應的機組熱電負荷分配...

供熱機組補水系統優化分析——指出了200mw供熱機組常規設計中補水系統存在的問題，分析了補水地點變化的可行性，計算了補水地點變化對機組初投資、運行檢修費用和熱經濟性的影響，為同類供熱機組熱力系統設計提供參考。

在國外電力匱乏地區的水泥工廠自備電站中,常采用\"溫度對口,梯級利用\"原則,利用再熱機組高壓缸排汽壓力與工廠煙氣余熱蒸汽壓力相近的特點,將余熱蒸汽與再熱機組高度結合,利用燃煤鍋爐的再熱器提高余熱蒸汽品質,進而提高機組整體熱力系統效率與發電量。本文結合工程實例,對比分析了高溫超高壓一次再熱機組與常規形式的高溫高壓機組加純低溫余熱機組的各項電站指標,顯示超高壓再熱機組方案的煤耗、自用電、發電量等技術指標都優于傳統高溫高壓加余熱機組方案。文中還從廠區占地、投資對比、系統配置等多方面對再熱機組與常規形式做了對比分析,為高溫超高壓一次再熱機組應用于其他工業企業自備電站提供了示范作用。

暖通換熱機組采用循環泵管道水循環和換熱器換熱,形成管道熱水通過末端的暖氣片、地板鋪管及風機盤管等和空氣進行熱交換,達到冬季供暖的目的。傳統的控制采用直接起動循環泵,管道水壓

分析板式換熱器的特點,并選用板式換熱機組,提出了技術方面的要求,以便正確選用機組,保證工程質量的設計要求

多源熱泵制冷供熱機組及其應用——利用太陽能熱源、地熱源及其它熱源驅動多源熱泵制冷供熱機組，可有效地利用環境熱源解決石油、石油伴生氣或天然氣生產過程中所需的預熱熱量及基地中央空調所需的冷量，使生產基地能達到部分熱量平衡，該冷、熱量平衡費用遠小...

閥門內件和密封面常用的材質 閥門內件通常是指閥瓣、閥座和閥桿，但在有些情況它也包括其它零件，如襯套、螺栓和螺母等。（注：‘閥 瓣’這一名詞，對于大多數型式的閥門，通用名詞把它叫關閉件。但也有例外，如就旋塞閥來說，關閉件叫旋 塞。）閥門的密封面主要是指閥瓣和閥座接觸面。常用的內件材質如表2-21、表2-22。 表2-21閥門內件常用的材質及使用溫度 閥門的內件材質 使用溫度下限 /℃（℉） 使用溫度上限 /℃（℉） 閥門內件材質 使用溫度下限 /℃（℉） 使用溫度上限 /℃（℉） 304型不銹鋼 316型不銹鋼 青銅 因科鎳爾合金 k蒙乃爾合金 蒙乃爾合金 哈氏特洛依合金b 哈氏特洛依合金c 鈦合金 鎳基合金 20號合金 416型不銹鋼40rc –268(–450) –268(–450) –273(–460) –240(–400) –240(–400)