塑性力學-塑性本構變形——彈性本構關系　　§5.2drucker公設　　§5.3加載、卸載準則　　§5.4增量理論（流動理論）　　§5.5全量理論（形變理論）　　§5.6巖土力學中的coulomb屈服條件和　　流動法則　　

塑性力學-簡單的彈塑性問題——6.1彈塑性邊值問題的提法　　§6.2薄壁筒的拉扭聯合變形　　§6.5柱體的彈塑性自由扭轉　　§6.6受內壓的厚壁圓筒　　§6.7旋轉圓盤　　

彈塑性力學之結構的塑性極限分析

塑性力學-屈服條件——初始屈服條件　　兩種常用的屈服條件　　屈服條件的實驗驗證　　后繼屈服條件　　

巖土工程加固分析的彈塑性力學基礎——研究了彈塑性計算中不平衡力的性質，揭示了它和加固力、結構穩定性的密切關系。彈塑性有限元分析迭代過程實質上就是一個逐步消除不平衡力的過程。可以采用彈塑性分析中的不平衡力來指導加固設計：只要施加和不平衡力大小相...

彈塑性力學之應變分析——點的應變狀態　　應變與位移的關系—幾何方程　　應變張量與應變參量　　應變協調方程　　

塑性力學-梁的彈塑性彎曲及梁和剛架的塑性極限分析——§2.1矩形載面梁的彈塑性純彎曲　　§2.2橫向載荷作用下梁的彈塑性分析　　§2.3強化材料矩形載面梁彈塑性純彎曲　　§2.4超靜定梁的塑性極限載荷　　§2.5用靜力法和機動法求剛架的塑性極限載荷...

塑性力學第一章簡單應力狀態下的彈塑性力學問題——§1.1引言　　§1.2材料在簡單拉壓時的實驗結果　　§1.3應力-應變關系簡化模型　　§1.4軸向拉伸時的塑性失穩　　§1.5簡單桁架的彈塑性分析　　§1.6強化效應的影響　　§1.7幾何...

塑性力學第三章應力和應變——材料進入塑性后，單元體的體積變形是彈性的，只與應力球張量有關；而與形狀改變有關的塑性變形則是由應力偏張量引起的。應力張量的這種分解在塑性力學中有重要意義。　　

依據彈塑性力學和巖體力學的基本理論,討論了隧道施工中開挖和支護過程中的顯著力學問題。分析隧道開挖中普遍存在的超挖和欠挖現象對圍巖應力狀態的影響,討論了隧道超欠挖的力學標準;簡述了錨桿支護在圍巖應力狀態的改變和圍巖力學參數提高上的力學機理。

分別以彈塑性力學理論和斷裂力學理論為基礎,推導出了鋼筋混凝土臨界銹脹力的計算公式,并與實驗數據和目前常用的幾種計算模型進行了比較分析,結果表明:以斷裂力學為依據推導的臨界銹脹力更加接近真實值,而以彈塑性力學為依據推算的臨界銹脹力偏小。因此,在鋼筋銹脹引起的混凝土開裂研究中,建議采用斷裂力學方法。

粘彈塑性損傷時變力學在巖土工程施工分析中的應用——以損傷時變體為研究對象，將時變力學與損傷力學耦聯，給出粘彈塑性損傷時變力學理論基本方程和數值計算公式。通過對某地下煤層開采過程的計算機仿真分析，探討形狀時變引起的粘彈塑性時變體損傷場和位移場的...

以損傷時變體為研究對象,將時變力學與損傷力學耦聯,給出粘彈塑性損傷時變力學理論基本方程和數值計算公式。通過對某地下煤層開采過程的計算機仿真分析,探討形狀時變引起的粘彈塑性時變體損傷場和位移場的時空演化過程,并研究單煤層單向開采和對挖開采方式的路徑相關性問題。研究表明,應用損傷時變理論分析,可得到力學狀態連續演化過程,為施工分析與預測提供科學的有效手段;不同施工路徑,力學狀態中間演化過程和最終結果均有較大差別,非線性(包括損傷)材料施工產生的最終力學狀態與路徑相關這一現象普遍存在,這對工程分析與學術研究具有一定應用與理論價值。

一、時變力學的提出及其發展力學是一門歷史悠久的學科,在很久以前,人類的祖先就已經開始了對力學的認識和研究,例如在遠古時代猿類對石器的制造和利用。而且力學還是一門與人們生活和生產密不可分的學科,涉及人們生活及生產的各個方面,范圍十分廣。然而,在以往長期的研究過程中,人們對力學的研究只是局限于研究對象的外部條件隨時間的變化,而在研究階段總是假設研究對象的內在因素和參數是不隨時間變化的,即研究對象的內部參數是恒定不變的。

介紹了管材低頻振動繞彎塑性成形的工作原理,分析了管材低頻振動繞彎塑性成形過程中金屬的應變-時間歷程;在一維粘彈塑性本構關系的基礎上,利用matlab的符號計算推導出了管材斷面圓周上各點的動態應力的顯性表達式。根據所給定的振型參數和材料力學性能參數,分別得出了管材金屬在低頻振動繞彎條件下的動態應力-時間曲線和在不同時間時管材斷面圓周上各點的應力分布曲線。分析表明,與常規繞彎塑性成形過程的應力相比,管材低頻振動繞彎塑性成形時的應力至少可以降低14.8%;附加低頻振動后彎曲管材斷面圓周上最大應力和最小應力的差值比無振動時管材斷面圓周上最大應力和最小應力的差值減小70.8%,彎曲管材斷面圓周上的應力分布更均勻。

為了揭示管坯低熔點塑性介質擠脹成形力學特征,對鋁合金管坯低熔點塑性介質擠脹成形工藝過程進行了研究.將低熔點塑性介質作為傳力介質填加到管坯的內腔里,兩個水平沖頭在擠壓管坯的同時擠壓管坯內的塑性介質,使其在受擠壓過程中自行封閉,自行產生高壓,在管坯兩端軸向擠壓力的共同作用下,最終將管坯擠脹成形為空心構件.研究結果表明:低熔點塑性介質擠脹成形時管坯和塑性介質兩種材料同時發生塑性變形,管坯的變形流動是塑性介質的內壓和沖頭軸向擠壓共同作用的結果,采用該工藝可以成形各種異型截面的空心構件.

使用塑性鉸做橋梁的動力 彈塑性分析 1 目錄 1．概要...............................................2 2．midascivil中的塑性鉸...............................3 3．橋梁資料...........................................4 4．輸入質量...........................................5 5．修改邊界條件.......................................6 6．結構的非線性特性...................................7 7．定義時程分析數據..................................10 8．運

泡沫金屬材料作為一種新型材料，在汽車、航空、建筑等多個領域都有所應用。相對于傳統金屬材料和多空聚合物材料來說，泡沫金屬具有其獨特的優勢。在對一種材料的結構形態和使用進行分析的過程中，材料性能是一項非常重要的參數。本文從泡沫金屬的特性出發,根據泡沫金屬的基本結構形態探究泡沫金屬材料壓縮塑性力學性能。

在建筑、制造等行業中，鋼材因其優異的力學性能而被廣泛應用。了解鋼材的力學性能，對于選擇合適的材料和確保工程的安全性至關重要。

本文首次建立了套管變形的粘彈塑性有限元力學模型。通過理論和實踐證明,力學模型ⅲ是準確而可靠的。此力學模型可研究套管外壁受均勻或非均勻載荷作用下,其彈塑性變形過程,是一種研究套管形的新方法。該模型在華北油田應用,我們仿真摸擬出了套管罱的外載荷大小分布,為尋求套管周圍的地就力大小及抵抗套管變形的方案提供了重要的參考數據。

1 ★★★內力組合與梁端彎矩調幅 一、控制截面 1．柱：上、下端截面 2．梁：左、中、右截面 3．截面配筋設計時，應取梁端內力，而不是計算簡圖中的軸線 處內力！ p67圖4-18:m’=m-v*b/2 v’=v-(g+p)*b/2 g、p：梁上分布的恒載和活載。 當計算水平荷載或豎向集中荷載產生的內力時，則v’=v。 二、荷載效應組合 ——按第三章第二節要求（七種可能，實際多余七種計算） p36-39 三、最不利內力組合 1．梁端截面： +mmax—配置底筋 -mmax—配置支座面筋 vmax—配置箍筋 2．跨中截面： +mmax—配置底筋 3．柱端截面： (1)|m|max及相應的n，v (2)nmax及相應的m，v (3)vmax及相應的m，n 2 四、豎向最不利位置 按p70第四種方法：不考慮活荷載的最不利布置，按均布 處理，對

對拉螺栓力學性能表 螺栓直徑(mm)螺紋內徑(mm)凈面積(mm2)重量(kg/m)容許拉力(n) m12 m14 m16 9.85 11.55 13.55 76 105 144 0.89 1.21 1.58 12900 17800 24500 m18 m20 m22 14.93 16.93 18.93 174 225 282 2.00 2.46 2.98 29600 38200 47900 3．強度驗算 已知2[100×50×3.0冷彎槽鋼 強度滿足要求。 (二)撓度驗算 驗算撓度時，所采用的荷載，查表得知僅采用新澆混凝土側壓力的標準荷載(f)。 所以 已知 鋼楞容許撓度按表。 撓度滿足要求。 二、主鋼楞驗算 (一)強度驗算 1．計算簡圖 2．荷載計算 p為次鋼楞支座最大反力(當次鋼楞為連續梁端已含反力為、中跨反力為0.5ql，所以，0.6+0.5)