異徑管的標準及其失效分析

介紹了國內外常用異徑管標準體系,從管件、焊接、沖蝕、爆裂、應力腐蝕等方面分析了30起由異徑管失效而引起的安全事故案例;從失效分析和理論研究方面綜述了國內外異徑管的研究概況。

國標異徑管 公稱尺寸 公稱通徑 壁厚/理論重量 sch.5ssch.10ssch.20ssch.20sch.30sch.40 d1d2t1t2kgt1t2kgt1t2kgt1t2kgt1t2kgt1t2kg 20×1525181.61.60.0352.12.10.052.62.60.0542.92.90.06 25×2032251.61.60.0452.82.10.113.22.60.123.22.90.12 ×15181.60.0552.10.092.60.1042.90.104 32×2538321.61.60.0792.82.80.133.23.20.1513.63.20.167 ×20251.60.071

同心異徑管偏心異徑管

碳鋼異徑管

一種偏心異徑管漸進折彎成形的方法

利用數值模擬研究了316l無縫不銹鋼異徑管成形過程中,不同軸向的等效應力和應變的分布情況。在此基礎上,比較了不同的摩擦系數下,異徑管件兩端厚度的情況。模擬結果顯示:管壁隨著摩擦系數的增加而厚度增加;摩擦系數較小時,厚度均勻性也會改善。根據數值模擬結果,進行了實際的異徑管冷擠壓成形,得到的產品完全高于核電用異徑管產品相關標準。研究結果表明,通過控制管件成形的關鍵技術可以有效改善異徑管的成形性能。

研究高質量clam鋼管件的成形性能對聚變堆管路系統制造具有重要意義。利用有限元方法對clam鋼異徑管冷成形過程進行了數值模擬。研究了成形過程中速度矢量的變化情況,并分析了異徑管成形過程中的應力、應變分布及沖頭推力變化;使用摩擦系數較小的表面涂層對管坯潤滑處理后進行了冷成形。研究表明,在幾何尺寸及厚度分布方面,實驗結果和模擬結果吻合。因此,數值模擬結果較好地預測了clam鋼異徑管的實際成形效果。

偏心異徑管 (2)

大小頭(異徑接頭)尺寸mm(gb12459gb/t13401)(sh3408sh3409) 公稱通徑 端部外徑背面至端面尺寸 長度la系 列 b系列a系列b系列 25*2033.73226.925 51 25*1533.73221.318 32*2542.43833.732 5132*2542.43826.925 32*1542.43821.318 40*3248.34542.438 6440*2548.34533.732 40*2048.34526.925 50*4060.35748.345 7650*3260.35742.438 50*2560.35733.732 65*5076.17660.357 8965*4076.176

偏心異徑管

附裝異徑管壓力損失 若待測管道流速偏低，加裝漸縮/漸擴異徑管如圖c.1選擇較小口徑電磁流量計，以適應其流速范圍。 圖c.1漸縮/漸擴異徑管 總的壓力損失 pa 式中——流體密度，kg/m3； ——分別為漸縮管、流量傳感器、漸擴管的壓力損失，pa； ——分別為漸縮管、漸擴管的阻力系數，查圖c.2和圖c.3； 圖c.2漸縮異徑管阻力系數 ——流量傳感器的阻力系數，一般為0.02； v1，v2——分別為管道、流量傳感器的流速，m/s。 圖c.3漸擴異徑管阻力系數 相關文章聯接 管道內常用流速值 流量（m3/h）－圓管平均流速 （m/s）關系圖 現場比對

大小頭(異徑接頭)尺寸mm(gb12459 gb/t13401)(sh3408sh3409) 公稱通徑 端部外徑背面至端面尺寸 長度la系 列 b系列a系列b系列 25*2033.73226.925 51 25*1533.73221.318 32*2542.43833.732 5132*2542.43826.925 32*1542.43821.318 40*3248.34542.438 6440*2548.34533.732 40*2048.34526.925 50*4060.35748.345 7650*3260.35742.438 50*2560.35733.732 65*5076.17660.357 8965*4076.176

1/13 大小頭(異徑接頭)尺寸mm(gb12459 gb/t13401)(sh3408sh3409) 公稱通徑 端部外徑背面至端面尺寸 長度la系 列 b系列a系列b系列 25*2033.73226.925 51 25*1533.73221.318 32*2542.43833.732 5132*2542.43826.925 32*1542.43821.318 40*3248.34542.438 6440*2548.34533.732 40*2048.34526.925 50*4060.35748.345 7650*3260.35742.438 50*2560.35733.732 65*5076.17660.357 8965*40

對撫順石化三廠白油車間一在役異徑接管的開裂進行失效分析,包括開裂部件的斷口觀察、材質的化學成分分析、金相組織檢驗和力學性能測試。得出的結論是:異徑接管在長期服役中,由于受迫振動而造成疲勞開裂。

異徑管的標準及其失效分析_陳孫藝

利用有限元方法分析了內壓作用下異徑管的應力分布,結果表明:同心異徑管大端向外的彎曲應力與薄膜應力疊加后使外壁組合應力下降、內壁組合應力上升,小端連接處直管內外壁均為軸向壓應力;內壓在非軸對稱結構的偏心異徑管的偏心側大端和中部引起的環向應力最大,且偏心側外壁的環向應力較內壁的環向應力大。實驗結果與有限元分析結果一致,但存在一定誤差,主要是與工程管件不均勻的力學性能及壁厚有關,因此,將直管的應力理論直接套用到異徑管是不恰當的。

異徑管是應用于石油、化工等裝置中的重要管件。本文介紹了采用冷擠壓縮徑成形制造異徑管的工藝,對變形量、變形角度、材料規格的選擇及模具設計要素等進行了討論。

集箱異徑管的旋滾壓加工

為了對異徑管的設計、生產提供理論依據和計算方法,對異徑管中的偏心異徑管進行了分析研究,得到了其應力分布規律,確定了危險點。為了減少應力集中的影響,在異徑管的大小端分別加了一段直管,在對稱面上施加對稱約束,在大端直管端面施加軸向和徑向約束。分析結果表明,偏心側內外壁的環向應力曲線總體趨勢相似,大端的應力要比小端的應力大;在同樣壁厚等級和相同的公稱壓力下,當異徑比增大時,環向應力和相當應力的極值出現位置都有由大端朝小端移動的趨勢;適當增加偏心異徑管的長度能減小危險點的應力集中程度。

我廠填平補齊6萬噸/年合成氨裝置的改造中,新增加了2~#合成系統。施工中由于φ127×21高壓無縫鋼管(20~#鋼)購買不到,當時施工任務緊迫,廠里決定利用庫存的φ159×28高壓無縫鋼管代替。因此,出現了相鄰尺寸的高壓異徑管連接的問題。按照常規辦法,須加工高壓異徑管進行連接。但是由于現場擁擠,無足夠的安裝位置,若采用

異徑管作為連接不同尺寸直管的管件,在國內外先進飛機上應用廣泛。本文介紹了一種新的偏心異徑管的成形工藝方法:凸模抬高角度法。研究了偏心異徑管多道次漸進折彎成形技術,給出了凸模抬高角度和凸模行程的確定方法。通過有限元模擬分析了成形誤差,結果表明抬高凸模角度的方法是可行的。