壓電陶瓷片的原理及特性 壓電效應具有可逆性：若在壓電陶瓷片上施以音頻電壓，就能產生機械振動，發 出聲響；反之，壓電陶瓷片受到機械振動(或壓力)時，片上就產生一定數量的電 荷q，從電極上可輸出電壓信號。 目前比較常見的鍺鈦酸鉛壓電陶瓷片(pzt)，是用鋯、鈦、鉛的氧化物配制 后燒結而成的。鑒于人耳對頻率約為3khz的音響最敏感，所以通常將壓電陶瓷 片的諧振頻率f0設計在3khz左右。考慮到在低頻下工作，僅用一片壓電陶瓷 片難以滿足頻率要求，—般采用雙膜片結構，其外形與符號如圖1所示。它是把 直徑為d的壓電陶瓷片與直徑為d的金屬振動片復合而成的。d一般為 15~40mm，復合振動片的總厚度為h。 當壓電材料—定時，諧振頻率與h成正比，與(d/2)2成反比。諧振頻率fo 與復合振動片的直徑d呈指數關系，如圖2(a)所示。顯然d愈大

壓電陶瓷片是一種電子發音元件，以鋯鈦酸鉛壓電陶瓷材料制成。基于壓電效應原理，當在兩片 電極上面接通交流音頻信號時，壓電片會根據信號的大小頻率發生震動而產生相應的聲音來。壓電 陶瓷片由于結構簡單造價低廉，被廣泛的應用于電子電器方面如：玩具，發音電子表，電子儀器， 電子鐘表，定時器等方面。 目錄 壓電陶瓷片的原理及特性 壓電陶瓷片的驅動 壓電陶瓷片的測試方法 壓電陶瓷片的應用 壓電陶瓷片的原理及特性 壓電效應具有可逆性：若在壓電陶瓷片上施以音頻電壓，就能產生機械振動，發出 聲響；反之，壓電陶瓷片受到機械振動(或壓力)時，片上就產生一定數量的電荷q，從 電極上可輸出電壓信號。 目前比較常見的鍺鈦酸鉛壓電陶瓷片(pzt)，是用鋯、鈦、鉛的氧化物配制后燒結 而成的。鑒于人耳對頻率約為3khz的音響最敏感，所以通常將壓電陶瓷片的諧振頻 率f0設計在3khz左

常用壓電陶瓷片性能參數

noliacproducts index general2 actuators,linear2 cmap4 cmar5 scmap6 scmar7 actuators,bending9 cmbp10 cmbr11 customproducts12 piezotechnologycourse14 materials16 noliacstandardproducts general noliachasdevelopedarangeof ground-breakingproductsbased uponmorethantenyearsofresearch &developmentandinnovationin multilayerpiezoelectricceramics. noliac’spion

壓電陶瓷片的原理及特性 壓電效應具有可逆性：若在壓電陶瓷片上施以音頻電壓，就能產生機械振動，發 出聲響；反之，壓電陶瓷片受到機械振動(或壓力)時，片上就產生一定數量的電 荷q，從電極上可輸出電壓信號。 目前比較常見的鍺鈦酸鉛壓電陶瓷片(pzt)，是用鋯、鈦、鉛的氧化物配制 后燒結而成的。鑒于人耳對頻率約為3khz的音響最敏感，所以通常將壓電陶瓷 片的諧振頻率f0設計在3khz左右。考慮到在低頻下工作，僅用一片壓電陶瓷 片難以滿足頻率要求，—般采用雙膜片結構，其外形與符號如圖1所示。它是把 直徑為d的壓電陶瓷片與直徑為d的金屬振動片復合而成的。d一般為 15~40mm，復合振動片的總厚度為h。 當壓電材料—定時，諧振頻率與h成正比，與(d/2)2成反比。諧振頻率fo 與復合振動片的直徑d呈指數關系，如圖2(a)所示。顯然d愈大

探討壓電陶瓷片的逆壓電效應,對壓電陶瓷片的受力和ansys有限元進行著重分析,詳細介紹多級式壓電陶瓷選針器的的原理以及編織過程。文中所研究的電腦提花圓緯機的選針機構利用壓電陶瓷的逆壓電效應,將電能轉換成機械能,經主控制系統輸出脈沖信號,再經選針器驅動電路驅動壓電陶瓷片產生撓度變形并產生彎矩,從而實現提花選針。

為了激勵lamb波單一模態的s0和a0,采用2個相同的直徑14mm、厚0.8mm的壓電陶瓷片對稱粘貼在2mm厚的有機玻璃板上作激勵傳感器,在另一位置布置同一尺寸的壓電陶瓷片作接收傳感器.采用一發一收法,在低于100khz的頻段內,激勵傳感器在板中分別單片、2片對稱和反對稱并聯激勵lamb波,分析接收信號中模態成分的變化.并在此基礎上,采用3種不同的激勵lamb波的方式對板中模擬缺陷進行了檢測.實驗結果表明,在一定頻段內,對稱并聯激勵壓電陶瓷片可以有效抑制a0模態,得到較為單一的s0模態,而反對稱并聯激勵壓電陶瓷片能有效抑制s0模態,得到較為單一的a0模態;激勵的lamb波信號中模態越單一,缺陷回波越易識別.

壓電陶瓷因撞擊而產生的瞬間電勢可以在工業控制中用作特殊的位置傳感器,它可以實現極高精度的位置控制要求。文章介紹了一種基于壓電陶瓷片的檢測電路,用于廉價的工業設備位置控制,其可靠性高、位置檢測精確并且使用維護方便。經過實踐,該系統具有廣泛的應用前景和潛力。

沿面放電陶瓷片的工作原理、應用、問題與對策 倪國年眭英 沿面放電陶瓷片是小型臭氧發生器的核心部件。當前陶瓷片的應用范圍有逐步擴大的趨勢：由小型向中型， 由空氣向水處理拓展。在陶瓷片的使用中，也遇到了一些問題。為了用好沿面放電陶瓷片，制造出性能優 良的臭氧發生器，本文在介紹沿面放電陶瓷片工作的基本原理之后，將我們多年來生產、考核、檢測的體 會，以及跟用戶合作中遇到的一些問題列舉于后，并有針對地提供一些業已采取的有效解決辦法，供與會 同行參考。 沿面放電陶瓷片是利用陶瓷絕緣介質表面上的沿面放電，產生低溫等離子體來實現臭氧發生功能的器件。 沿面放電陶瓷片的結構特點是：電極分別布置在陶瓷基片的兩邊，如圖所示： 正面為放電電極（一般為線狀），背面為感應電極（通常為板狀），并接地。將不十分高的電壓作用在兩 極上時，由于陶瓷基片的良好絕緣，很難出現放電通道。只有兩極間的電壓大于某臨界值，并以

介紹了一種反射模式近場掃描光學顯微鏡。該系統以雙壓電陶瓷片作為控制光纖探針與待測樣品之間距離的核心元件,以粘有光纖探針的雙壓電陶瓷片的第一個諧振頻率來驅動光纖探針平行于樣品表面振動,采用均方根檢測電路測量振動信號的幅度,進而控制光纖探針與樣品之間的距離在樣品表面的近場范圍之內。利用該系統獲得了標定光柵和刻錄光盤薄膜等樣品表面的剪切力形貌圖像和反射模式近場光學圖像。

實驗十一干涉法測量壓電陶瓷特性 一、實驗目的 1.通過實驗掌握激光測長儀的基本工作原理。 2.掌握搭設激光光路基本方法與技巧。 3.學會用干涉方法測量微小位移。 二、實驗原理 測量位移是邁克爾遜干涉儀的典型應用，測量原理如圖11—1所示: 圖11－1 由ne—ne激光器發出的光經分光鏡g后，光束被分成兩路，反射光射向參考鏡m1（固定），透射光射向測 鏡m2 （可移動），兩路光分別經m1、m2反射后，在分光鏡處會合，在接受屏p處產生干涉條紋，通過給壓電陶瓷 電壓使m2 的移動，干涉條紋發生變化，由于干涉條紋明暗變化一次，相當于測量鏡m2移動了入/2，若條紋變化n次， 位移l由下 式確定： l=n?入/2（11 1） 所以通過測出條紋的變化數就可計算出位移量，這就是激光測長儀的基本原理。 三、實驗儀器

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通過分析接電負載壓電薄圓環的扭轉振動特性,推出機電等效電路和共振頻率方程.利用等效電路方法,給出了共振頻率方程.得到了壓電陶瓷薄圓環扭轉振動的共振頻率與負載阻抗曲線.電負載的阻抗改變將引起振子共振頻率的改變.

國內壓電陶瓷主要生產廠家

壓電陶瓷賈卡工藝指導書

武漢理工大學 碩士學位論文 壓電陶瓷在超聲波電機中的應用研究 姓名：鄭惠清 申請學位級別：碩士 專業：材料學 指導教師：周靜 20100401 壓電陶瓷在超聲波電機中的應用研究 作者：鄭惠清 學位授予單位：武漢理工大學 本文鏈接：http://d.g.wanfangdata.com.cn/thesis_y1680468.aspx 授權使用：江蘇大學圖書館(wfhyjs04)，授權號：125943f0-6328-46b2-9e01-9e2e00e11140 下載時間：2010年11月14日

電力支柱瓷絕緣子超聲波檢測對預防和檢測絕緣子裂紋和斷裂起到重要作用,換能器是超聲波檢測的基礎元件,而換能器的核心部件是壓電陶瓷晶片,其性能直接影響到檢測結果。該文研究針對有限元法和傳統解析法在壓電陶瓷晶片特性分析中的不足,采用ansys有限元分析軟件對壓電陶瓷鋯鈦酸鋁(pzt)晶片進行特性分析,基于ansys的電-結構耦合場模型,對超聲波換能器的矩形壓電晶片進行靜態、模態、諧響應和瞬態分析。通過模態分析和諧響應分析可得到晶片的一階縱向振動和二階彎曲振動的固有頻率、振型及頻率位移響應及影響因素等信息,研究結果對提高超聲輻射功率及超聲換能器的性能有一定的理論指導和工程應用價值。

隨著電子產品尤其是移動通信、個人計算機、數碼相機等向輕小薄和多功能化方向發展，以及一些電子裝備如雷達、靜電復印機等要求超高壓供電的需要，壓電陶瓷變壓器等這一類適應其結構與性能要求的電子元件進一步受到人們關注。本文主要論述壓電陶瓷變壓器的基本概念、工作原理、種類及其主要特點，介紹壓電陶瓷變壓器的一些應用與其相關技術特點。文章還將壓電陶瓷變壓器與電磁式變壓器作了性能、特點等等的優劣比較。

以單片機及其控制電路為基礎,設計了壓電陶瓷變壓器驅動電源,該電源為壓電陶瓷變壓器提供特定的振蕩信號,根據壓電陶瓷變壓器的輸出信號,適時調整輸入頻率,使其與壓電陶瓷諧振頻率一致,最大限度地保持了壓電陶瓷的升壓比,保證了壓電陶瓷變壓器的最大輸出。實驗數據表明,利用該驅動電源控制的壓電陶瓷變壓器,具有響應速度快,穩定性好,結構簡單,調試方便,造價低廉,實用性強等特點,適用于壓電陶瓷驅動器。

通過對壓電單晶懸臂梁振動發電機陶瓷片建模及理論計算,分析了一階振型與二階振型狀態下陶瓷片不同貼片位置與振動發電機發電能力的關系,利用歐拉伯努利梁模型并通過電機開路電壓、短路電流及led照明試驗,得到了最佳貼片位置。試驗表明在一階模態時,陶瓷片貼于懸臂梁根部的電機能夠獲得最大的發電量,對4種不同貼片位置電機的發電試驗顯示,陶瓷片貼于根部的電機其開路電壓及短路電流分別是其他電機的4倍以上,驅動的led功率為其他電機的10倍以上。而對于二階振型,陶瓷片貼于懸臂梁中間位置的電機發電量最大,貼于根部位置的電機次之,6種不同貼片位置電機的發電試驗表明,前者開路電壓、短路電流分別為后者的1.2倍和1.9倍以上,兩者驅動的led功率相差1.4倍以上。試驗結果與計算結果均表明:一、二階模態時懸臂梁最佳貼附位置分別是根部和中間位置,設計時需根據不同振型選擇陶瓷片最佳粘貼位置。

針對壓電陶瓷執行器輸出位移的遲滯非線性現象,基于壓電陶瓷鐵電效應的微觀極化機理,應用電疇轉向理論,解釋了產生遲滯非線性的原因。為了降低遲滯特性對壓電陶瓷執行器的影響,研究了mpt-2mrl103a壓電陶瓷微位移執行器遲滯特性,并采用廣義非線性preisach模型建立壓電陶瓷執行器遲滯模型,利用建立的的模型作為pid反饋控制的前饋環節進行閉環精密定位控制,進一步改善壓電陶瓷執行器驅動電壓與輸出位移間的線性關系,提高定位精度。