工作軋輥csp熱軋機(jī)連續(xù)發(fā)生三起大面積剝離事故,為找出軋輥發(fā)生連續(xù)剝離原因,首先對(duì)事故現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行了調(diào)查分析,其次對(duì)剝離碎片的斷口宏微觀、化學(xué)成分及顯微組織進(jìn)行了分析。分析發(fā)現(xiàn)軋輥材質(zhì)的化學(xué)成分硅含量、輥身表面硬度及其均勻性均不符合技術(shù)協(xié)議要求,顯微組織含有較多粗大連續(xù)分布的網(wǎng)狀碳化物。結(jié)果表明,軋輥發(fā)生連續(xù)大面積深層剝離的主要原因與軋輥的制造質(zhì)量有關(guān)。

本文采用在鑄鐵軋輥表面上激光熔化預(yù)置的合金粉末來(lái)改善鑄鐵軋輥的表面性能。使用金相、掃描電鏡和顯微硬度計(jì)對(duì)激光熔化區(qū)的顯微組織和硬度進(jìn)行了測(cè)試表征。結(jié)果表明,激光熔化區(qū)與基體形成了冶金結(jié)合。由于激光的快速加熱和快速冷卻造成熔化區(qū)的組織細(xì)化。激光處理區(qū)的硬度由于晶粒細(xì)小和強(qiáng)化相的存在而得到提高。經(jīng)450℃×48h高溫回火處理后,激光熔化區(qū)的硬度幾乎不發(fā)生改變。

將激光合金化技術(shù)應(yīng)用于高鎳鉻無(wú)限冷硬合金鑄鐵軋輥,利用om,sem,顯微硬度計(jì)和x射線(xiàn)衍射儀對(duì)激光合金化層的顯微組織、成分、截面顯微硬度分布和物相進(jìn)行分析研究.結(jié)果表明,合金化層表面平整,與基體形成了冶金結(jié)合,部分區(qū)域存在裂紋.在激光功率、光斑直徑、搭接率一定的條件下,合金化層厚度隨掃描速度變化不大;裂紋率隨速度增加而增加;合金化層硬度隨速度的增加先提高后降低.當(dāng)激光功率為7.2kw,光斑直徑為0.8~3mm,搭接率為33.3%時(shí),最佳掃描速度為11m/min.此時(shí),合金化層平均厚度為0.2875mm,平均顯微硬度為1001hv0.05,是基體材料(656hv)的1.53倍.

利用自行開(kāi)發(fā)研制的高溫滑動(dòng)磨損與熱接觸疲勞材料試驗(yàn)機(jī),并運(yùn)用表面覆膜技術(shù)、金相分析和掃描電鏡,研究了用于精軋機(jī)的高鉻鎳無(wú)限冷硬鑄鐵軋輥材料在熱軋狀態(tài)下的耐磨特性,分析了這種軋輥材料的表面形貌、表層組織的變化情況。結(jié)果表明,當(dāng)軋制公里數(shù)達(dá)到88km時(shí),高鉻鎳無(wú)限冷硬鑄鐵軋輥表面產(chǎn)生了碳化物的浮凸和剝落。

軋機(jī)是軋制鋼板的主要設(shè)備,而軋機(jī)上的工作輥與鋼板直接接觸,關(guān)系到軋制鋼板的質(zhì)量。其中,改進(jìn)型無(wú)限冷硬工作輥是比較常用的一種工作輥。我廠為寶鋼生產(chǎn)的1780型、2050型改進(jìn)型無(wú)限冷硬工作輥更是其中的佼佼者。1.產(chǎn)品技術(shù)要求以我廠為寶鋼研制的2050型工作輥為例,此為精軋后段f4～f7機(jī)架工作輥,軋輥尺寸760mm×2250mm/4590mm,交貨重量約10.7t。技術(shù)要求如下:輥身硬度78～83hsd,輥頸硬度35～45hsd,磨削基準(zhǔn)臺(tái)階硬度≥60hsd,工作層厚度50～

對(duì)φ610mm鎳鉻鉬無(wú)限冷硬球墨鑄鐵軋輥的焊接性作了分析,提出了冷焊堆焊修復(fù)鑄鐵軋輥的堆焊工藝方法。

自從盤(pán)式制動(dòng)裝置問(wèn)世以來(lái),鐵道車(chē)輛制動(dòng)盤(pán)的熱疲勞一直是個(gè)很棘手的問(wèn)題。為開(kāi)發(fā)對(duì)熱沖擊負(fù)荷有高耐熱性能的鑄鐵制動(dòng)盤(pán),研制出了3種不同成分的候選材料。鑄鐵的主要化學(xué)成分為鐵、碳、硅、錳、鎳、鉻、鉬、銅和鋁,并測(cè)試了其機(jī)械性能和熱性能;然后用筆者研制出的熱疲勞性能測(cè)試儀器進(jìn)行了熱疲勞性能的測(cè)試。該儀器可測(cè)溫度范圍為20～1500℃。將φ20mm×80mm的圓柱實(shí)心試樣通過(guò)感應(yīng)線(xiàn)圈加熱,隨后在水中冷卻。每隔20～30個(gè)熱循環(huán),用光學(xué)顯微鏡檢查被測(cè)試樣表面的熱裂紋。為量化裂紋的總長(zhǎng)度,開(kāi)發(fā)了一種能從顯微照片上測(cè)量裂紋長(zhǎng)度的圖像分析軟件。結(jié)果表明:鑄鐵的疲勞壽命可以通過(guò)調(diào)整化學(xué)成分和金相結(jié)構(gòu)來(lái)延長(zhǎng)。

分析了高鎳鉻無(wú)限冷硬鑄鐵和高鉻鑄鐵平整工作輥在化學(xué)成分、金相組織、硬度三方面的區(qū)別,并通過(guò)實(shí)際檢驗(yàn)得出,高鉻鑄鐵平整工作輥的平整量是無(wú)限冷硬工作輥的3倍多,相應(yīng)可減少2次換輥。

為了滿(mǎn)足工況條件對(duì)表面功能材料在高溫、摩擦和激冷激熱等方面的要求,采用負(fù)壓鑄滲法在鑄鐵表面制備了ni/wc復(fù)合滲層,觀察了滲層與基體結(jié)合形貌,研究了滲層的熱疲勞性能。結(jié)果表明:在熱循環(huán)過(guò)程中,滲層與基體表面出現(xiàn)了不同程度的氧化現(xiàn)象,裂紋開(kāi)始出現(xiàn)的熱循環(huán)次數(shù)隨著滲層中wc含量的增加而增加,表面復(fù)合滲層最終剝落破損的熱循環(huán)次數(shù)隨著wc含量的增加呈先增加后減少的趨勢(shì)。

通過(guò)對(duì)灰鑄鐵金屬型離心鑄鐵管生產(chǎn)過(guò)程的熱疲勞模擬試驗(yàn)，探索了不同基體組織灰鑄鐵的熱疲勞性能，并從多方面分析了鐵素體灰鑄鐵的熱疲勞性能好于珠光體灰鑄鐵的原因。

在確定φ800鉬合金冷硬球墨復(fù)合鑄鐵軋輥殘余應(yīng)力的測(cè)試方案之后,對(duì)軋輥鑄態(tài),人工時(shí)效,自然時(shí)效后不同位置及距表面不同深度等測(cè)點(diǎn)進(jìn)行了大量的測(cè)試工作,并對(duì)人工時(shí)效,自然時(shí)效對(duì)軋輥殘余應(yīng)力的影響結(jié)果進(jìn)行了分析。

針對(duì)鋁板鑄軋工業(yè)中最常用的32cr3mo1v輥套材料,在實(shí)驗(yàn)室采用自制熱疲勞試驗(yàn)機(jī)模擬熱疲勞裂紋的產(chǎn)生和擴(kuò)展過(guò)程。結(jié)果表明,熱疲勞過(guò)程中所形成的高硬度、脆性氧化物在熱循環(huán)應(yīng)力作用下斷裂(即氧化-應(yīng)力開(kāi)裂)是熱疲勞裂紋產(chǎn)生和擴(kuò)展的最主要原因;并根據(jù)這一結(jié)果,設(shè)計(jì)了采用激光合金化方法在輥套表面形成高鉻固溶體合金層的方法,制作的合金層能夠延緩、阻滯熱疲勞裂紋的產(chǎn)生和擴(kuò)展;并系統(tǒng)分析了合金層的成分、組織、硬度及其熱疲勞性能。

為改善冷軋板使用性能,提出了使用激光毛化技術(shù)對(duì)冷軋輥表面進(jìn)行造型強(qiáng)化,通過(guò)對(duì)毛化板材力學(xué)性能及表面粗糙度測(cè)試數(shù)據(jù)分析,闡述了冷軋輥激光毛化技術(shù)對(duì)板材性能的影響。

對(duì)離心鑄造高速鋼球墨鑄鐵復(fù)合軋輥芯部球墨鑄鐵試樣進(jìn)行熱處理,研究了在不同的淬火溫度下軋輥芯部的球墨鑄鐵試樣的力學(xué)性能及石墨、組織形態(tài)的變化情況。結(jié)果表明,在1000℃至1100℃之間淬火,球墨鑄鐵的性能可滿(mǎn)足高速鋼復(fù)合軋輥的要求,考慮到工作層高速鋼的淬火效果,建議淬火溫度在1050℃至1100℃之間,為離心鑄造高速鋼球墨鑄鐵復(fù)合軋輥的熱處理提供了參考依據(jù)。

提高鑄鐵軋輥合格率和質(zhì)量:軋輥質(zhì)量攻關(guān)QC小組

一、選題理由1.我廠軋輥為省優(yōu)良品,最近質(zhì)量有所下降,在市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)環(huán)境下,唯有嚴(yán)抓質(zhì)量,生產(chǎn)工藝管理,才能長(zhǎng)立不衰,穩(wěn)步前進(jìn)。2.我廠軋輥生產(chǎn)的工藝質(zhì)量控制和產(chǎn)品實(shí)物質(zhì)量還存在不足。

分析了軋輥承載能力和yz-1型組合式合金鑄鐵軋輥的設(shè)計(jì)原理、結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及性能。

就硅含量對(duì)可鍛鑄鐵的顯微組織和硬度的影響進(jìn)行了研究。實(shí)驗(yàn)中設(shè)計(jì)熔煉了三種不同硅含量可鍛鑄鐵試樣,在三個(gè)不同溫度點(diǎn),對(duì)各鑄鐵試樣分別進(jìn)行空冷、爐冷、水淬、油淬處理,進(jìn)而分析得出硅含量對(duì)可鍛鑄鐵的顯微組織和硬度影響的規(guī)律。在空冷和水淬后,可鍛鑄鐵的硬度隨硅含量的增加而降低;在爐冷和油淬后,可鍛鑄鐵的硬度隨硅含量的增加而升高。

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加銅的球墨鑄鐵無(wú)論鑄態(tài)或熱處理都引起了組織及性能的變化，這種改變拓寬了球墨鑄鐵的應(yīng)用范圍。本文介紹了銅在球鐵中的加入工藝及其對(duì)組織和性能的影響。

今年以來(lái)，寶鋼不銹熱軋廠霞點(diǎn)推進(jìn)軋輥關(guān)鍵運(yùn)營(yíng)指標(biāo)的合理有效控制，4至9月份軋輥庫(kù)存費(fèi)用同比降幅達(dá)11．8％，有效地降低了資源占用資金的成本。今年，軋輥降庫(kù)是寶鋼不銹熱軋廠軋輥管理推進(jìn)的重點(diǎn)工作之一，該廠通過(guò)優(yōu)化軋輥采購(gòu)，以及軋輥國(guó)產(chǎn)化推進(jìn)和提高中間輥使用效率三大舉措的有效落實(shí)，軋輥降庫(kù)工作取得明顯的突破；通過(guò)合理編制軋輥采購(gòu)汁劃，做到庫(kù)存結(jié)構(gòu)的合理化。

對(duì)一種試驗(yàn)性的高強(qiáng)建筑用鋼進(jìn)行了控制軋制和控制冷卻處理,研究了終冷溫度對(duì)試驗(yàn)鋼力學(xué)性能和顯微組織的影響,并對(duì)拉伸斷口形貌進(jìn)行了觀察。結(jié)果表明,試驗(yàn)鋼在終冷溫度為450℃時(shí)具有較高的強(qiáng)塑性和低屈強(qiáng)比,能夠滿(mǎn)足780mpa級(jí)高層低屈強(qiáng)比建筑用鋼的要求；在終冷溫度為650℃時(shí),試驗(yàn)鋼中的m-a島狀組織更加粗大、含量相對(duì)較高,形狀主要以多邊形和和條帶狀形態(tài)為主,而終冷溫度為450℃時(shí),試驗(yàn)鋼中m-a島狀組織的數(shù)量相對(duì)較多,尺寸相對(duì)細(xì)小,且主要以顆粒狀形態(tài)存在；貝氏體鐵素體基體上彌散分布著顆粒狀m-a島的復(fù)相組織有利于提高試驗(yàn)鋼的強(qiáng)塑性并降低屈強(qiáng)比；終冷溫度為450℃時(shí)試驗(yàn)鋼的抗拉強(qiáng)度、規(guī)定塑性延伸強(qiáng)度、斷后伸長(zhǎng)率和屈強(qiáng)比分別為1070mpa、825mpa、16.6%和0.771。