1 法蘭螺栓和法蘭板校核 5.4.1鋼管對接一般采用法蘭盤螺栓連接，主材與腹桿之間，可采用節點板或法 蘭盤連接。 5.4.2有加勁肋法蘭螺栓的拉力，應按下列公式計算： 1、當法蘭盤僅承受彎矩m時，普通螺栓拉力應按下式計算： b t i n tn y ym n2' ' max(5.4.2-1) 式中maxtn——距旋轉軸② ' ny處的螺栓拉力(n)； ' iy——第i個螺栓中心到旋轉軸②的距離(mm)； b tn——每個螺栓的受拉承載力設計值。 2、當法蘭盤承受拉力n和彎矩m時，普通螺栓拉力分兩種情況計算： 1)、螺栓全部受拉時，繞通過螺栓群形心的旋轉軸①轉動，按下式計算： b t oi n tn n n y ym n2max(5.4.2-2) 式中on——該法蘭盤上螺栓總數。 2)、當按(5

鋼筋砼雙向板彎矩系數的簡捷計算方法

法蘭板驗收中平整度與平面度的質量控制 一、前言 風電項目中法蘭板的應用較多，常見的有鋼塔筒法蘭、混凝土轉 換段頂法蘭、鋼轉換段法蘭、錨栓式基礎上下分片式法蘭、基礎環的 上下法蘭等。所有的法蘭在焊接完成前或完成后均需對法蘭受力面按 設計要求進行加工，這就面臨著一個質量檢驗術語：平面度、平整度。 很多工程師對這個兩個概念容易混淆，認為是一個概念在工程中 的不同叫法，這是一個錯誤理解。我將從以下幾個維度對平面度和平 整度進行闡述，以期加深大家的理解，以便在后期的質量檢查過程中 進行合理檢測及質量控制。 二、平面度、平整度定義 平面度測量是指被測實際表面對其理想平面的變動量。 平面度誤差是將被測實際表面與理想平面進行比較，兩者之間 的線值距離即為平面度誤差值；或通過測量實際表面上若干點的相 對高度差，再換算以線值表示的平面度誤差值。 打表測量法是將被測零件和測微計放在標準平板上，

. '. 法蘭螺栓和法蘭板校核 5.4.1鋼管對接一般采用法蘭盤螺栓連接，主材與腹桿之間，可采用節點板或法 蘭盤連接。 5.4.2有加勁肋法蘭螺栓的拉力，應按下列公式計算： 1、當法蘭盤僅承受彎矩m時，普通螺栓拉力應按下式計算： b t i n tn y ym n2' ' max(5.4.2-1) 式中maxtn——距旋轉軸② ' ny處的螺栓拉力(n)； ' iy——第i個螺栓中心到旋轉軸②的距離(mm)； b tn——每個螺栓的受拉承載力設計值。 2、當法蘭盤承受拉力n和彎矩m時，普通螺栓拉力分兩種情況計算： 1)、螺栓全部受拉時，繞通過螺栓群形心的旋轉軸①轉動，按下式計算： b t oi n tn n n y ym n2max(5.4.2-2) 式中on——該法蘭盤上螺栓總數。 2)、當

法蘭螺栓和法蘭板校核 鋼管對接一般采用法蘭盤螺栓連接，主材與腹桿之間，可采用節點板或法蘭盤 連接。 有加勁肋法蘭螺栓的拉力，應按下列公式計算： 1、當法蘭盤僅承受彎矩m時，普通螺栓拉力應按下式計算： b t i n tn y ym n2' ' max式中maxtn——距旋轉軸② ' ny處的螺栓拉力(n)； ' iy——第i個螺栓中心到旋轉軸②的距離(mm)； b tn——每個螺栓的受拉承載力設計值。 2、當法蘭盤承受拉力n和彎矩m時，普通螺栓拉力分兩種情況計算： 1)、螺栓全部受拉時，繞通過螺栓群形心的旋轉軸①轉動，按下式計算： b t oi n tn n n y ym n2max式中on——該法蘭盤上螺栓 總數。 2)、當按式計算任一螺栓拉力出現負值，螺栓群并非全部受拉時， 而繞旋轉軸②轉動，按下式計算： b t i n tn y yn

主要研究了鋼管結構中剛性法蘭連接在彎矩作用下的受力性能,應用大型有限元軟件ansys對剛性法蘭盤在彎矩作用下的受力特點進行有限元分析,并將有限元計算結果與dl/t5154—2002《架空送電線路桿塔結構設計技術規定》、dl/t5130—2001《架空送電線路鋼管桿設計技術規定》的計算結果進行對比,為這2個規定中"剛性法蘭節點連接"章節的修編提供參考依據。

調幅法 彎矩調幅法簡稱調幅法，它是在彈性彎矩的基礎上，根據需要適當調整某些截面的彎 矩值。通常是對那些彎矩絕對值較大的截面彎矩進行調整，然后，按調整后的內力進行截面 設計和配筋構造，是一種實用的設計方法。彎矩調幅法的一個基本原則是，在確定調幅后的 跨內彎矩時，應滿足靜力平衡條件，即連續梁任一跨調幅后的兩端支座彎矩ma、mb(絕 對值)的平均值，加上調整后的跨度中點的彎矩m1’之和，應不小于該跨按簡支梁計算的跨 度中點彎矩mo，即: 另外還要考慮塑性內力重分布后應取得的效果-----⑴為了節約鋼筋，應考慮彎矩包絡圖的面 積為最小，⑵為了便于澆筑混凝土應減少支座上部承受負彎矩的鋼筋，⑶為了便于鋼筋布置， 應力求使各跨跨中最大正彎矩與支座彎矩值接近相等。 按彎矩調幅法進行結構承載能力極限狀態計算時，應遵循的下述規定： 1)鋼材宜采用i、ii級和iii級熱

三分點集中荷載作用下連續梁彎矩系數取值研究——在鋼筋混凝土肋梁樓蓋中，其主梁采用彈性理論進行內力計算。對于等跨三分點集中荷載作用下的主梁，相關參考書中僅給出了跨中最大彎矩處的計算系數，其它關鍵截面處的計算系數則未給出，這對主梁彎矩圖及彎矩包絡...

r.c.梁彎矩調幅系數合理取值的研究——通過彈性計算10個不同彎矩調幅系數和采用不同鋼筋種類的單榀框架模型，得到梁、柱的配筋，采用ansys建立框架有限元模型，對其進行材料非線性分析，將軸向應力代入規范的裂縫寬度的計算公式，從而得到調幅系數與裂縫寬度和...

采用有限元法模擬了墊片的非線性特性,研究了外彎矩對于墊片應力分布、螺栓載荷及法蘭轉角的影響;有限元計算結果與pvrc實驗數據做了比較,結果表明,有限元計算具有較高的可靠性,基于墊片應力,提出了外彎矩與接頭緊密度之間的關系。

鋼—混組合連續梁負彎矩區開裂彎矩的研究——通過對鋼-混凝土之間應變差的計算分析，求解組合梁負彎矩區的開裂彎矩，該方法考慮了鋼梁和混凝土之間剪切滑移的影響，能夠更準確的控制混凝土的開裂，并對計算結果與試驗結果進行比較，證明這種計算方法是可行的。

調幅前m0.85調幅后m調幅后mmmax fg40.690.59 gf414.4112.25 gh498.0683.35 hg487.9774.77 fg32.021.72 gf35.774.90 gh398.6383.84 hg385.2172.43 fg21.581.34 gf27.055.99 gh293.8579.77 hg286.8973.86 fg11.351.15 gf17.936.74 gh188.6975.39 hg182.7770.3538.98 3.32 187.68 2.38 126.00 2.38 124.96 2.38 122.72 124.96 0.89 122.72 3.32 48.00 2.38 41.33 2.38 38.98 2.38 4 3 2 1 截面 0.50 187.68

支座寬度及相對剛性系數對連續梁彎矩的影響——考慮連續梁支座寬度b與相對剛性系數對梁彎矩計算值的影響，對連續梁分別進行了不同n值、不同α值下的梁彎矩計算。通過計算得到了不同支座寬度對于連續梁彎矩的削峰程度以及相對剛性系數對彎矩的影響規律，認為寬支...

連續組合梁的彎矩調幅系數與內力重分布

屈曲前變形形成的反向拱的作用很大,使鋼梁的彈性屈曲臨界彎矩將有很大的提高,這種有利影響可以通過臨界彎矩修正系數來反映。通過大量的計算,得到各種截面規格的不同鋼材種類、不同類型梁計算長度由剛度條件決定的情況下常用i和h型鋼梁屈曲前變形對彎扭屈曲影響的臨界彎矩修正系數,得到如下有用的結論:可以忽略計算長度、鋼材種類和梁的類型對臨界彎矩修正系數的影響;可以忽略i、hn型鋼梁屈曲前變形對臨界彎矩的有利影響,適當考慮hm型鋼梁屈曲前變形對臨界彎矩的有利影響,應該考慮hw型鋼梁屈曲前變形對臨界彎矩的有利影響。以型鋼梁作為研究對象獲得的結論,適用于具有類似截面特性的焊接組合鋼梁。

鋼筋混凝土框架結構是目前各類建筑設計中運用最為廣泛的結構形式。因此,框架結構也成為當前高等院校土木工程專業畢業設計中普遍采用的結構選型。根據畢業設計的任務要求,往往需要選取有代表性的橫向一榀框架進行內力手算。在豎向荷載作用下的一榀框架內力計算時,由于結構布置方案的差異,可能會出現各種不同的荷載工況。論文以框架結構為例,討論彎矩二次分配法中不同荷載工況下梁固端彎矩的求解及易出現的錯誤。

關于彎矩調幅的規定 《高規》5.2.3及其條文說明 5.2.3在豎向荷載作用下，可考慮框架梁端塑性變形內力重分布對梁端負彎矩乘以調幅系數 進行調幅，并應符合下列規定： 1裝配整體式框架梁端負彎矩調幅系數可取為0.7～0.8；現澆框架梁端負彎矩調幅系數可 取為0.8～0.9； 2框架梁端負彎矩調幅后，梁跨中彎矩應按平衡條件相應增大； 3應先對豎向荷載作用下框架梁的彎矩進行調幅，再與水平作用產生的框架梁彎矩進行組 合； 4截面設計時，框架梁跨中截面正彎矩設計值不應小于豎向荷載作用下按簡支梁計算的跨中 彎矩設計值的50%。 5.2.4高層建筑結構樓面梁受扭計算中應考慮樓蓋對梁的約束作用。當計算中未考慮樓蓋對 梁扭轉的約束作用時，可對梁的計算扭矩乘以折減系數予以折減。梁扭矩折減系數應根據梁 周圍樓蓋的情況確定。 《高規》條文說明: 5.2.3在豎向荷載作用

在考慮連接結構承受外彎矩作用和螺栓、法蘭及墊片蠕變的基礎上,建立高溫螺栓法蘭連接結構的變形協調分析方程,采用解析方法研究連接結構承受外彎矩和蠕變對連接結構力學行為的影響。結果表明,外彎矩作用下,受拉側的法蘭轉角增大,螺栓伸長量減小,墊片應力增大;受壓側的情況則相反。在相同的工作條件下,考慮蠕變時,溫度越高,法蘭轉角、法蘭變形量和墊片應力減小幅度越大。外彎矩引起的墊片受拉側應力下降和元件的蠕變是連接結構密封失效的重要原因。

在深基坑施工過程中需要對基坑的安全狀態及時進行評估,對于保證基坑的安全具有重要的意義。如何能快速、準確、低成本的獲得板樁墻的彎矩成為評判板樁墻安全與否的關鍵。本文根據深基坑工程中板樁墻的測斜曲線,建立了一種由測斜數據估算板樁墻彎矩的方法,該方法不需要知道鋼筋內力。

受集中彎矩矩形板的位移和邊界值——給出了由任一點集中彎矩引起的彎曲矩彤板的位移公式和由該載荷引起的彎曲矩形板的邊界值。最后給出了算例。

樓面結構中,大多數板是不規整的連續板。連續板的實用簡化算法很有用,但有的簡化算法被濫用。討論了多跨連續板彎矩的某些內在規律。對于板的實際受力狀態,可以找到兩個近似的受力狀態,實際受力狀態介于這兩個近似的受力狀態之間,其中一個近似狀態的彎矩是實際彎矩的安全近似值。總結了安全近似值的計算方法,探討了安全近似值的保守程度,強調了力學計算中應該注重定性分析。

按現行《混凝土結構設計規范》(gb50010-2002),結合收集到的95根管樁實測抗裂和極限彎矩的資料,經研究分析后對先張法預應力混凝土管樁抗裂彎矩和極限彎矩計算式提出修改建議,使計算結果能較好地符合我國管樁生產廠的實際情況,滿足管樁生產發展的要求。