1 法蘭螺栓和法蘭板校核 5.4.1鋼管對接一般采用法蘭盤螺栓連接，主材與腹桿之間，可采用節(jié)點(diǎn)板或法 蘭盤連接。 5.4.2有加勁肋法蘭螺栓的拉力，應(yīng)按下列公式計(jì)算： 1、當(dāng)法蘭盤僅承受彎矩m時(shí)，普通螺栓拉力應(yīng)按下式計(jì)算： b t i n tn y ym n2' ' max(5.4.2-1) 式中maxtn——距旋轉(zhuǎn)軸② ' ny處的螺栓拉力(n)； ' iy——第i個(gè)螺栓中心到旋轉(zhuǎn)軸②的距離(mm)； b tn——每個(gè)螺栓的受拉承載力設(shè)計(jì)值。 2、當(dāng)法蘭盤承受拉力n和彎矩m時(shí)，普通螺栓拉力分兩種情況計(jì)算： 1)、螺栓全部受拉時(shí)，繞通過螺栓群形心的旋轉(zhuǎn)軸①轉(zhuǎn)動，按下式計(jì)算： b t oi n tn n n y ym n2max(5.4.2-2) 式中on——該法蘭盤上螺栓總數(shù)。 2)、當(dāng)按(5

鋼筋砼雙向板彎矩系數(shù)的簡捷計(jì)算方法

法蘭板驗(yàn)收中平整度與平面度的質(zhì)量控制 一、前言 風(fēng)電項(xiàng)目中法蘭板的應(yīng)用較多，常見的有鋼塔筒法蘭、混凝土轉(zhuǎn) 換段頂法蘭、鋼轉(zhuǎn)換段法蘭、錨栓式基礎(chǔ)上下分片式法蘭、基礎(chǔ)環(huán)的 上下法蘭等。所有的法蘭在焊接完成前或完成后均需對法蘭受力面按 設(shè)計(jì)要求進(jìn)行加工，這就面臨著一個(gè)質(zhì)量檢驗(yàn)術(shù)語：平面度、平整度。 很多工程師對這個(gè)兩個(gè)概念容易混淆，認(rèn)為是一個(gè)概念在工程中 的不同叫法，這是一個(gè)錯(cuò)誤理解。我將從以下幾個(gè)維度對平面度和平 整度進(jìn)行闡述，以期加深大家的理解，以便在后期的質(zhì)量檢查過程中 進(jìn)行合理檢測及質(zhì)量控制。 二、平面度、平整度定義 平面度測量是指被測實(shí)際表面對其理想平面的變動量。 平面度誤差是將被測實(shí)際表面與理想平面進(jìn)行比較，兩者之間 的線值距離即為平面度誤差值；或通過測量實(shí)際表面上若干點(diǎn)的相 對高度差，再換算以線值表示的平面度誤差值。 打表測量法是將被測零件和測微計(jì)放在標(biāo)準(zhǔn)平板上，

. '. 法蘭螺栓和法蘭板校核 5.4.1鋼管對接一般采用法蘭盤螺栓連接，主材與腹桿之間，可采用節(jié)點(diǎn)板或法 蘭盤連接。 5.4.2有加勁肋法蘭螺栓的拉力，應(yīng)按下列公式計(jì)算： 1、當(dāng)法蘭盤僅承受彎矩m時(shí)，普通螺栓拉力應(yīng)按下式計(jì)算： b t i n tn y ym n2' ' max(5.4.2-1) 式中maxtn——距旋轉(zhuǎn)軸② ' ny處的螺栓拉力(n)； ' iy——第i個(gè)螺栓中心到旋轉(zhuǎn)軸②的距離(mm)； b tn——每個(gè)螺栓的受拉承載力設(shè)計(jì)值。 2、當(dāng)法蘭盤承受拉力n和彎矩m時(shí)，普通螺栓拉力分兩種情況計(jì)算： 1)、螺栓全部受拉時(shí)，繞通過螺栓群形心的旋轉(zhuǎn)軸①轉(zhuǎn)動，按下式計(jì)算： b t oi n tn n n y ym n2max(5.4.2-2) 式中on——該法蘭盤上螺栓總數(shù)。 2)、當(dāng)

法蘭螺栓和法蘭板校核 鋼管對接一般采用法蘭盤螺栓連接，主材與腹桿之間，可采用節(jié)點(diǎn)板或法蘭盤 連接。 有加勁肋法蘭螺栓的拉力，應(yīng)按下列公式計(jì)算： 1、當(dāng)法蘭盤僅承受彎矩m時(shí)，普通螺栓拉力應(yīng)按下式計(jì)算： b t i n tn y ym n2' ' max式中maxtn——距旋轉(zhuǎn)軸② ' ny處的螺栓拉力(n)； ' iy——第i個(gè)螺栓中心到旋轉(zhuǎn)軸②的距離(mm)； b tn——每個(gè)螺栓的受拉承載力設(shè)計(jì)值。 2、當(dāng)法蘭盤承受拉力n和彎矩m時(shí)，普通螺栓拉力分兩種情況計(jì)算： 1)、螺栓全部受拉時(shí)，繞通過螺栓群形心的旋轉(zhuǎn)軸①轉(zhuǎn)動，按下式計(jì)算： b t oi n tn n n y ym n2max式中on——該法蘭盤上螺栓 總數(shù)。 2)、當(dāng)按式計(jì)算任一螺栓拉力出現(xiàn)負(fù)值，螺栓群并非全部受拉時(shí)， 而繞旋轉(zhuǎn)軸②轉(zhuǎn)動，按下式計(jì)算： b t i n tn y yn

主要研究了鋼管結(jié)構(gòu)中剛性法蘭連接在彎矩作用下的受力性能,應(yīng)用大型有限元軟件ansys對剛性法蘭盤在彎矩作用下的受力特點(diǎn)進(jìn)行有限元分析,并將有限元計(jì)算結(jié)果與dl/t5154—2002《架空送電線路桿塔結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定》、dl/t5130—2001《架空送電線路鋼管桿設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定》的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對比,為這2個(gè)規(guī)定中"剛性法蘭節(jié)點(diǎn)連接"章節(jié)的修編提供參考依據(jù)。

調(diào)幅法 彎矩調(diào)幅法簡稱調(diào)幅法，它是在彈性彎矩的基礎(chǔ)上，根據(jù)需要適當(dāng)調(diào)整某些截面的彎 矩值。通常是對那些彎矩絕對值較大的截面彎矩進(jìn)行調(diào)整，然后，按調(diào)整后的內(nèi)力進(jìn)行截面 設(shè)計(jì)和配筋構(gòu)造，是一種實(shí)用的設(shè)計(jì)方法。彎矩調(diào)幅法的一個(gè)基本原則是，在確定調(diào)幅后的 跨內(nèi)彎矩時(shí)，應(yīng)滿足靜力平衡條件，即連續(xù)梁任一跨調(diào)幅后的兩端支座彎矩ma、mb(絕 對值)的平均值，加上調(diào)整后的跨度中點(diǎn)的彎矩m1’之和，應(yīng)不小于該跨按簡支梁計(jì)算的跨 度中點(diǎn)彎矩mo，即: 另外還要考慮塑性內(nèi)力重分布后應(yīng)取得的效果-----⑴為了節(jié)約鋼筋，應(yīng)考慮彎矩包絡(luò)圖的面 積為最小，⑵為了便于澆筑混凝土應(yīng)減少支座上部承受負(fù)彎矩的鋼筋，⑶為了便于鋼筋布置， 應(yīng)力求使各跨跨中最大正彎矩與支座彎矩值接近相等。 按彎矩調(diào)幅法進(jìn)行結(jié)構(gòu)承載能力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，應(yīng)遵循的下述規(guī)定： 1)鋼材宜采用i、ii級和iii級熱

三分點(diǎn)集中荷載作用下連續(xù)梁彎矩系數(shù)取值研究——在鋼筋混凝土肋梁樓蓋中，其主梁采用彈性理論進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算。對于等跨三分點(diǎn)集中荷載作用下的主梁，相關(guān)參考書中僅給出了跨中最大彎矩處的計(jì)算系數(shù)，其它關(guān)鍵截面處的計(jì)算系數(shù)則未給出，這對主梁彎矩圖及彎矩包絡(luò)...

r.c.梁彎矩調(diào)幅系數(shù)合理取值的研究——通過彈性計(jì)算10個(gè)不同彎矩調(diào)幅系數(shù)和采用不同鋼筋種類的單榀框架模型，得到梁、柱的配筋，采用ansys建立框架有限元模型，對其進(jìn)行材料非線性分析，將軸向應(yīng)力代入規(guī)范的裂縫寬度的計(jì)算公式，從而得到調(diào)幅系數(shù)與裂縫寬度和...

采用有限元法模擬了墊片的非線性特性,研究了外彎矩對于墊片應(yīng)力分布、螺栓載荷及法蘭轉(zhuǎn)角的影響;有限元計(jì)算結(jié)果與pvrc實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)做了比較,結(jié)果表明,有限元計(jì)算具有較高的可靠性,基于墊片應(yīng)力,提出了外彎矩與接頭緊密度之間的關(guān)系。

鋼—混組合連續(xù)梁負(fù)彎矩區(qū)開裂彎矩的研究——通過對鋼-混凝土之間應(yīng)變差的計(jì)算分析，求解組合梁負(fù)彎矩區(qū)的開裂彎矩，該方法考慮了鋼梁和混凝土之間剪切滑移的影響，能夠更準(zhǔn)確的控制混凝土的開裂，并對計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行比較，證明這種計(jì)算方法是可行的。

調(diào)幅前m0.85調(diào)幅后m調(diào)幅后mmmax fg40.690.59 gf414.4112.25 gh498.0683.35 hg487.9774.77 fg32.021.72 gf35.774.90 gh398.6383.84 hg385.2172.43 fg21.581.34 gf27.055.99 gh293.8579.77 hg286.8973.86 fg11.351.15 gf17.936.74 gh188.6975.39 hg182.7770.3538.98 3.32 187.68 2.38 126.00 2.38 124.96 2.38 122.72 124.96 0.89 122.72 3.32 48.00 2.38 41.33 2.38 38.98 2.38 4 3 2 1 截面 0.50 187.68

支座寬度及相對剛性系數(shù)對連續(xù)梁彎矩的影響——考慮連續(xù)梁支座寬度b與相對剛性系數(shù)對梁彎矩計(jì)算值的影響，對連續(xù)梁分別進(jìn)行了不同n值、不同α值下的梁彎矩計(jì)算。通過計(jì)算得到了不同支座寬度對于連續(xù)梁彎矩的削峰程度以及相對剛性系數(shù)對彎矩的影響規(guī)律，認(rèn)為寬支...

連續(xù)組合梁的彎矩調(diào)幅系數(shù)與內(nèi)力重分布

屈曲前變形形成的反向拱的作用很大,使鋼梁的彈性屈曲臨界彎矩將有很大的提高,這種有利影響可以通過臨界彎矩修正系數(shù)來反映。通過大量的計(jì)算,得到各種截面規(guī)格的不同鋼材種類、不同類型梁計(jì)算長度由剛度條件決定的情況下常用i和h型鋼梁屈曲前變形對彎扭屈曲影響的臨界彎矩修正系數(shù),得到如下有用的結(jié)論:可以忽略計(jì)算長度、鋼材種類和梁的類型對臨界彎矩修正系數(shù)的影響;可以忽略i、hn型鋼梁屈曲前變形對臨界彎矩的有利影響,適當(dāng)考慮hm型鋼梁屈曲前變形對臨界彎矩的有利影響,應(yīng)該考慮hw型鋼梁屈曲前變形對臨界彎矩的有利影響。以型鋼梁作為研究對象獲得的結(jié)論,適用于具有類似截面特性的焊接組合鋼梁。

鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)是目前各類建筑設(shè)計(jì)中運(yùn)用最為廣泛的結(jié)構(gòu)形式。因此,框架結(jié)構(gòu)也成為當(dāng)前高等院校土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)中普遍采用的結(jié)構(gòu)選型。根據(jù)畢業(yè)設(shè)計(jì)的任務(wù)要求,往往需要選取有代表性的橫向一榀框架進(jìn)行內(nèi)力手算。在豎向荷載作用下的一榀框架內(nèi)力計(jì)算時(shí),由于結(jié)構(gòu)布置方案的差異,可能會出現(xiàn)各種不同的荷載工況。論文以框架結(jié)構(gòu)為例,討論彎矩二次分配法中不同荷載工況下梁固端彎矩的求解及易出現(xiàn)的錯(cuò)誤。

關(guān)于彎矩調(diào)幅的規(guī)定 《高規(guī)》5.2.3及其條文說明 5.2.3在豎向荷載作用下，可考慮框架梁端塑性變形內(nèi)力重分布對梁端負(fù)彎矩乘以調(diào)幅系數(shù) 進(jìn)行調(diào)幅，并應(yīng)符合下列規(guī)定： 1裝配整體式框架梁端負(fù)彎矩調(diào)幅系數(shù)可取為0.7～0.8；現(xiàn)澆框架梁端負(fù)彎矩調(diào)幅系數(shù)可 取為0.8～0.9； 2框架梁端負(fù)彎矩調(diào)幅后，梁跨中彎矩應(yīng)按平衡條件相應(yīng)增大； 3應(yīng)先對豎向荷載作用下框架梁的彎矩進(jìn)行調(diào)幅，再與水平作用產(chǎn)生的框架梁彎矩進(jìn)行組 合； 4截面設(shè)計(jì)時(shí)，框架梁跨中截面正彎矩設(shè)計(jì)值不應(yīng)小于豎向荷載作用下按簡支梁計(jì)算的跨中 彎矩設(shè)計(jì)值的50%。 5.2.4高層建筑結(jié)構(gòu)樓面梁受扭計(jì)算中應(yīng)考慮樓蓋對梁的約束作用。當(dāng)計(jì)算中未考慮樓蓋對 梁扭轉(zhuǎn)的約束作用時(shí)，可對梁的計(jì)算扭矩乘以折減系數(shù)予以折減。梁扭矩折減系數(shù)應(yīng)根據(jù)梁 周圍樓蓋的情況確定。 《高規(guī)》條文說明: 5.2.3在豎向荷載作用

在考慮連接結(jié)構(gòu)承受外彎矩作用和螺栓、法蘭及墊片蠕變的基礎(chǔ)上,建立高溫螺栓法蘭連接結(jié)構(gòu)的變形協(xié)調(diào)分析方程,采用解析方法研究連接結(jié)構(gòu)承受外彎矩和蠕變對連接結(jié)構(gòu)力學(xué)行為的影響。結(jié)果表明,外彎矩作用下,受拉側(cè)的法蘭轉(zhuǎn)角增大,螺栓伸長量減小,墊片應(yīng)力增大;受壓側(cè)的情況則相反。在相同的工作條件下,考慮蠕變時(shí),溫度越高,法蘭轉(zhuǎn)角、法蘭變形量和墊片應(yīng)力減小幅度越大。外彎矩引起的墊片受拉側(cè)應(yīng)力下降和元件的蠕變是連接結(jié)構(gòu)密封失效的重要原因。

在深基坑施工過程中需要對基坑的安全狀態(tài)及時(shí)進(jìn)行評估,對于保證基坑的安全具有重要的意義。如何能快速、準(zhǔn)確、低成本的獲得板樁墻的彎矩成為評判板樁墻安全與否的關(guān)鍵。本文根據(jù)深基坑工程中板樁墻的測斜曲線,建立了一種由測斜數(shù)據(jù)估算板樁墻彎矩的方法,該方法不需要知道鋼筋內(nèi)力。

有限元輔助分析在冠梁彎矩分析中的應(yīng)用——采用有限元輔助計(jì)算方法對某實(shí)際深基坑工程的關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了分析，結(jié)果表明在交界位置存在彎矩突變，最后結(jié)合分析結(jié)果進(jìn)行圍護(hù)設(shè)計(jì)，實(shí)踐證明該方法既可避免大量復(fù)雜的有限元計(jì)算，也可確保工程安全。　　

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為保證超高層建筑樁筏基礎(chǔ)的筏板彎矩設(shè)計(jì)能夠控制在安全范圍內(nèi),采用相對彎曲計(jì)算筏板彎矩法(簡稱反算彎矩法)與共同作用理論的解析-數(shù)值解混合法(簡稱共同作用混合法)分別對金茂大廈、上海環(huán)球金融中心兩個(gè)實(shí)例進(jìn)行分析。根據(jù)共同作用混合法計(jì)算上海中心大廈的地基變形,用以計(jì)算相對彎曲,求得相應(yīng)彎矩,同時(shí),分別采用共同作用混合法和共同作用數(shù)值解-迭代法(簡稱共同作用迭代法)計(jì)算上海中心大廈筏板彎矩并進(jìn)行比較。利用上述計(jì)算的結(jié)果,分析上海中心大廈的筏板彎矩,確定控制其筏板彎矩的安全范圍。