氣液兩相流技術是蒸發冷卻電機冷卻系統設計的關鍵問題,本文圍繞電機空心導線內氣液兩相流動的研究展開論述,從經驗模型和唯象模型兩個角度敘述了近年來微矩形管道內氣液兩相流動取得的進展及存在的問題,并提出了新的研究方向。介紹了蒸發冷卻電機在中國的發展現狀和未來展望

薊縣新城示范鎮市政基礎設施工程 五行路過路矩形管道 施工工藝 天津鑫路橋建設工程有限公司薊縣新城項目部 五行路過路矩形管道施工工藝 一、鋼筋混凝土矩形管道施工工藝 1、破除混凝土圓管涵，并裝車將廢棄的圓管涵運至監理指定地點。破除混凝土圓管涵后， 將圓管涵內的水排至路基以外，直至矩形管道施工完畢。 2、施工放樣 施工放樣采用全站儀放樣，放樣前應對結構物各控制點坐標進行理論計算,施工技術人 員采用鋼尺對其幾何尺寸進一步校核，確保施工放樣無誤。 3、按施工技術規范要求，挖掘機配合人工開挖溝槽，溝槽開挖寬度2.5米（包括兩側施工 操作空間），深1.38米，長63米。基底預留10~20cm，用人工清理至設計基底標高，對基 底進行人工找平并夯實。 4、挖掘機難以開挖之處，采用人工清理。基坑開挖應在基坑周邊預留施工操作空間，以便 于安拆模板。 5、基底通長鋪設20cm厚，2.5米

對水平管道內顆粒物運動規律進行研究。應用粒子圖像測速(piv)技術,在不同的氣體流量下,對矩形管道在兩種不同結構下的氣固兩相流的流動情況進行了測量,得到了平直通道和帶肋通道中氣體及固體顆粒的時均速度場,并分析比較了管道結構及氣體流量對速度和粒子沉積的影響,發現加肋有助于粒子的沉積,且使通道內流動狀態發生了較大改變。對深入了解管道內氣固兩相流動狀況及數值模擬結果的評價提供了參考。

基于感應電磁場方程發展了低磁雷諾數條件下充分發展液態金屬管道流的數值模擬程序。為了校正程序,分別計算了兩種工況:液態金屬在全絕緣管道和部分絕緣管道中的流動,數值結果與hunt和shercliff的解析解吻合的很好,表明該程序具有很高的精度。最后利用發展的程序對液態金屬鈉鉀合金在管壁材料為304不銹鋼的全導電管道中的流動進行了數值模擬,并對流速分布和mhd壓降結果與實驗結果進行了比較,結果表明數值與實驗結果吻合較好。

方管,矩形管尺寸表

采用高速攝像儀從寬面和窄面立體可視化觀察了滑移汽泡的運動特征。研究結果表明:汽泡脫離核化點后都沿加熱面平行滑移,在低熱流密度下存在典型滑移汽泡現象。滑移汽泡形狀總體呈球形,其前后接觸角相差不大。汽泡脫離后初始一段時間內,滑移汽泡速度增加的較快,一定時間后,其速度值超過了當地流體速度。隨著運動時間的繼續增加,滑移汽泡基本呈勻速運動。滑移汽泡的直徑越大,其運動速度也越大;主流速度越大,滑移汽泡平均速度越大,且主流速度增加后,滑移汽泡速度增加較快。

矩形管的尺寸及質量

為求解winkler地基上矩形簡支層合厚板的三維解析解,采用有限積分變換和狀態空間理論相結合的方法.在分析過程中舍棄有關應力和位移函數的各種人為假定,完全從三維彈性力學基本方程出發,經過變量代換將關于應力和位移分量的偏微分方程組化為兩個彼此獨立的四階、二階矩陣微分方程,根據結合面處狀態向量的連續性求得沿板厚方向的狀態向量傳遞方程,最后經過有限積分逆變換得到了層合板的三維解析解.通過計算實例驗證了方法的正確性,預先將求解矩陣進行降階處理,提高了求解效率.

為研究轉杯紡成紗機制,需要對紡紗通道內氣體流場加以分析,應用fluent流體計算軟件對紡紗通道內氣體流場進行模擬研究。模擬結果揭示了紡紗通道內的氣流特征:轉杯內部存在負壓,在纖維輸送管道出口處負壓值最小;纖維輸送管道出口處的凝聚槽受到較大壓力,致使轉杯受力不平衡;氣流在纖維輸送管出口處流速最大,進入轉杯后形成渦流,且沿轉杯轉向氣流速度逐漸減小;氣流隨轉杯轉向流過大約90°時,開始流向轉杯口,并且有產生回流趨勢;滑移面角度大于27°后,流場特征發生明顯消極變化,故滑移面角度大于27°的滑移面設計不宜采用。

微通道散熱器具有體積小、流速小、壓降小、散熱高等優點,隨著工業微型化的發展,微型散熱器的應用越來越廣泛.已有的研究表明,微通道的散熱性能主要決定于微通道的幾何參數和流體的流動情況,相對于三角形和梯形結構,矩形微通道具有更好的散熱性能.基于ansysworkbench有限元軟件,對長度為40mm,不同截面尺寸的單通道內流體流動及傳熱性能進行了數值模擬,給出具有較小壓降、較大散熱效率的微通道尺寸.對優化后的模型計算分析,在一定流體流速和溫度的初始狀態下,基底給一定熱通量,經過計算,散熱器可運輸的熱通量較高,壓降較低,熱傳遞效率較大,散熱器具有良好的工作性能.

基于有限元分析軟件abaqus,建立了矩形管多點壓彎成形三維有限元模型,對比分析了矩形管整體壓彎和多點壓彎的截面畸變,研究了矩形管多點壓彎成形時摩擦系數、管壁厚度、彎曲半徑對截面畸變的影響。結果表明:矩形管多點壓彎的截面畸變量略大于矩形管整體壓彎的截面畸變量,且最大畸變率小于10%;摩擦系數對截面畸變影響較小;管壁越厚,截面畸變越小;彎曲半徑越大,截面畸變越小。成形實驗驗證了矩形管多點壓彎成形的可行性。

1 方形、矩形管理論重量表 型號理論重量（kg/m）型號理論重量（kg/m） 20*20*1.20.7550*30*2.53.02 25*25*1.20.9450*30*33.6 40*40*22.2950*32*22.2 40*40*2.53.0250*35*2.53.32 40*40*44.6855*38*22.8 50*50*2.53.8160*40*2.53.81 50*50*34.4460*40*34.44 50*50*45.7460*40*45.74 60*60*2.54.5270*50*47.02 60*60*35.3880*60*37.09 60*60*47.0280*60*48.22 70*70*48.2280*60*510.25 70*70*510.290*40*2.55.19 8

焊管規格 hbtix（cm4) 503034.443.4914.21 50303.55.114.0116.01 505035.644.4320.85 50503.56.515.1123.59 606036.845.3737.14 606048.967.0347.07 707038.046.3160.27 7070410.568.2976.95 804036.845.3755.85 804048.967.0371.13 808039.247.2591.45 8080412.169.55117.38 10080413.7610.80199.45 10080517.0013.35241.42 10080620.1615.83280.50 10

折疊矩形管規格表 1、可執行jisg3466-88日本一般構造方矩管適應范圍標準。 2、可執行gb6728-2002結構用冷彎空心型鋼標準。 品名規格品名規格品名規格 矩形管400*600*6.0-16矩形管150*200*3.0-12矩形管60*120*2.5-6.0 矩形管300*500*6.0-16矩形管100*300*4.0-12矩形管60*100*2.5-6.0 矩形管200*500*6.0-16矩形管100*200*3.0-12矩形管60*80*2.0-5.0 矩形管200*400*6.0-16矩形管100*150*3.0-12矩形管50*90*3.0-4.0 矩形管200*350*6.0-16矩形管80*160*3.0-8.0矩形管50*150*3.0-6.0 矩形管200*300*6.0-14矩形管

矩形管規格 品名材質規格倉庫 矩形管q235b/q345b80*100(2.0-5.0) 矩形管q235b/q345b60*120(2.5-5.0) 矩形管q235b/q345b60*100(2.5-5.0) 矩形管q235b/q345b60*80(2.0-5.0) 矩形管q235b/q345b50*100(1.5-5.0) 矩形管q235b/q345b50*80(2.0-5.0) 矩形管q235b/q345b50*70(1.5-4.0) 矩形管q235b/q345b40*100(1.5-4.0) 矩形管q235b/q345b40*80(0.8-4.0) 矩形管q235b/q345b40*60(1.0-5.0) 矩形管q235b/q345b40*50(0.8-2.0) 矩形管q235b/q345b30*60(0.8

本工程隧道穿越地層土質主要為淤泥質粉細砂和粉細砂,地下水豐富,施工時易產生流砂并導致路面塌陷,不能采用明挖施工,而采用矩形頂管掘進技術。運用有限元軟件對工作井進行了三維數值模擬,重點分析了:①在頂進所需克服的最大頂推力作用下,工作井縱深方向和法向的水平位移;②工作井的水平應力;③油缸頂力與后靠墻的變形關系。三維有限元數值分析能很好的模擬工作井的應力及位移的大小與分布,模擬結果表明采用地下連續墻能夠保證工作井的穩定性。

矩形管規格(國標) 序號矩形管規格單重（kg/米）序號矩形管規格單重（kg/米） 120×10×0.50.228220×10×1.20.52 320×14×0.50.259420×14×1.20.595 530×20×0.60.46630×20×2.01.444 740×20×0.60.554840×20×3.02.543 940×25×0.70.6991040×25×2.52.355 1140×30×0.70.7541240×30×3.03.014 1350×20×0.70.7541450×20×1.71.778 1550×25×0.70.8091650×25×3.03.25 1750×30×0.70.8641850×30×4.04.522 1950×40

氟碳噴涂矩形管是一種采用了氟碳噴涂技術的矩形管材，它結合了矩形管的穩定結構和氟碳噴涂的優異防腐性能。這種管材廣泛應用于建筑、化工、環保等領域，由于其耐腐蝕、耐磨損、使用壽命長等優點，深受用戶青睞。

矩形管 序號名稱型號（mm)長度（mm)價格庫存 1矩形管400*600*6.0-1610030001000 2矩形管500*600*6.0-1720030001000 3矩形管600*600*6.0-1830030001000 4矩形管500*600*6.0-1840030001000 5矩形管600*600*6.0-1950030001000 6矩形管500*600*6.0-1960030001000 7矩形管600*600*6.0-2070030001000 8矩形管500*600*6.0-2080030001000 9矩形管600*600*6.0-2190030001000 10矩形管500*600*6.0-21100030001000 11矩形管600*600*6.0-

空調環境的動態化是對傳統空調的改進,而送風動態化是實現空調環境動態化的一個重要途徑,其中氣流紊動特性是影響建筑熱環境和人體熱舒適的重要因素之一。利用fluent軟件對入口速度呈正弦波動、模擬自然風波動的氣流在幾種矩形管道管件中的流動進行了模擬,選擇k-ε模型求解并分析其動態特征的變化,包括湍流強度、速度概率分布偏斜度、頻譜分布。計算結果表明了送風出口處這三個參數的變化情況;特別是人體敏感頻率區間(0.01～1hz)內雙對數功率譜密度曲線的負斜率。研究結果可為管道入口的動態送風提供了參考依據。

半圓柱面渦流發生器具有較好的強化傳熱效果,在換熱器設備上具有較大的應用前景。為了獲得半圓柱面渦流發生器的抑垢特性,采用離線稱重法,研究了在流速為0.2m/s、體積質量為3500mg/l、溫度為50℃下不同排列間距、不同高度下的半圓柱面渦流發生器對caso4污垢結垢量的變化。結果表明:半圓柱面渦流發生器具有抑垢性,總結垢量要少于光片;相同高度下間距20mm的試片結垢量最少;相同間距下高為5mm的試片結垢量最小。

分析矩形管帶芯頭拉拔工藝實質和變形平滑化機理,提出＂以小變形量控制矩形截面管坯均勻的從模具工作帶擠壓出來＂的拉拔平滑化方法。建立了帶芯頭拉拔工藝簡化的三維運動模型及彈塑性有限元模擬模型,采集矩形長邊中點、短邊中點、圓角中點三個研究的關鍵點,分析獲得直線型與帶臺階型兩種方案關鍵點的等效塑性應變和接觸應力變化規律。在表面質量最難以保證的長邊中點,帶臺階方案的等效塑性應變較直線型芯頭提高45.5%,其接觸應力由0提高到13mpa。采用帶臺階型的芯頭工作帶拉拔,獲得＂一拉二壓＂的應力狀態,以少量擠壓變形調控壁厚偏差、提高矩形管材內外表面質量。