?1994-2010chinaacademicjournalelectronicpublishinghouse.allrightsreserved.http://www.cnki.net 收稿日期:2004-06-09,修訂日期:2004-07-20 作者簡介:潘紅波(1978-),男,安徽工業大學材料學院碩 士研究生。 初軋機軋制大圓鋼孔型設計與有限元分析 潘紅波1,陳　琳2,章　靜1,閻　軍1 (11安徽工業大學材料工程學院,安徽　馬鞍山　243002; 21寶山鋼鐵股份有限公司條鋼廠,上海　201900) 摘　要:用非線性有限元分析軟件msc.marc/superform對ф300mm大圓鋼在初軋機的軋制過 程進行了三維有限元模擬。通過對軋件的變形

根據ф16mm圓鋼的軋制規程,運用有限元分析軟件ansys中的ls-dyna大變形彈塑性顯式分析動力學模塊,對終軋機架在分別采用雙半徑圓弧和切線擴張角兩種成品孔型條件下的熱連軋過程進行有限元模擬。對比分析了同一軋件在不同孔型中的金屬流動特性和應力應變分布規律。結果表明,有限元模擬結果與實際生產過程相吻合;對同樣采用30°擴張角的兩種孔型而言,軋件在雙半徑圓弧成品孔型中的表面受力和總體應變分布更為均勻;軋件在成品孔型的圓弧擴張部位受到的應力較大,使軋輥軋槽表面磨損不均;采用材質硬度更高的成品軋輥,可以降低軋槽表面的磨損程度,延長軋輥孔型的使用壽命,節約生產成本。

通過三維有限元方法來研究單軸拉伸情況下,含圓孔有限厚度板的圓孔邊緣附近的彈塑性應力場,直觀地分析了三維彈塑性含圓孔板的塑性區分布和應力分布;同時找出了離面約束系數tz和應力集中系數kt隨不同板厚的變化規律,并將其與彈性狀態和平面狀態做了對比說明了其獨有的特征。

借助大型非線性有限元軟件,建立銅管的三輥連軋三維有限元模型,對軋制過程進行了熱力耦合分析,獲得了軋制過程的銅管截面應變及金屬流動規律,對軋制過程中軋制力和管壁厚度方向的溫度變化進行了分析。

針對生產小直徑管材傳統方法的不足,提出用y型軋機軋制小直徑無縫鋼管的新工藝;并在有限元變形理論的基礎上,采用msc.marc有限元軟件和接觸分析技術對平三角孔型連軋小直徑鋼管過程進行了三維彈塑性熱力耦合模擬仿真,以動態圖像形式反映了金屬的變形過程,得到應變分布情況。為y型軋機在小直徑鋼管生產中的應用提供了理論依據。

以qf-ⅱ型潛孔鉆頭為原型,應用有限元分析軟件ansys闡述了潛孔鉆頭本體結構的有限元模型建立、網格劃分、材料的本構關系、邊界條件的處理等相關問題,對不同牙齒過盈量時鉆頭本體應力的分布情況進行了模擬研究,并得出了相應的vonmises應力分布圖,為合理進行潛孔鉆頭本體結構設計提供了依據和校驗方法。

考慮補強圈與圓柱殼作為一個整體子模型和接觸子模型,對開孔補強結構的圓柱殼進行了彈性和彈塑性有限元應力分析。比較兩個子模型和彈性/彈塑性有限元分析的結果,發現接觸子模型和整體子模型的圓柱殼開孔應力分布相似,但接觸子模型和整體子模型在殼體和補強圈之間的接觸面上的應力分布存在差異。對不同直徑的接管和不同傾角的接管進行了有限元分析,分析表明,應力分布及最大應力受傾角的影響較大,受直徑變化的影響不大。

通過建立面板堆石壩三維有限元模型,并采用南水模型將整個加載過程分為若干個荷載步,體現了堆石料復雜變形特性和施工分期填筑逐級加載的特點,同時采用中點增量法求解,對兩種計算工況下的結果進行了整理分析比較,得出了一些有價值的結論。

深基坑開挖支護三維彈塑性有限元分析——為了更進一步認識黃土與柔性支擋結構協同工作機理及相互作用，將基坑、支護結構及周邊的土體放在一個系統中作為一個整體進行研究，針對工程實例，采用大型非線性有限元分析軟件adina對黃土地區樁加錨桿支護結構進行了施...

本文用鄧肯-張(duncan-chang)模型和雙屈服面彈塑性模型對國內一座180m高的面板壩進行了三維空間有限元非線性分析和彈塑性分析。結果表明,鄧肯模型不能反應堆石體的剪縮特性,計算的面板應力較大,下游坡變形方向與實測不符,而彈塑性模型的結果比較符合已有的經驗。

同時對某水電站引水隧道系統進行了三維粘彈塑性有限元數值模擬和三維彈塑性有限元數值模擬。分析對比了圍巖結構的受力、變形演化狀況,評價了隧道開挖系統的穩定性。結論表明軟巖流變性對隧道穩定性的影響顯著。

有限單元法是巖土工程中最常用的一種數值計算方法,但是面對大型巖土工程,地質條件復雜、分析范圍大,其計算精度往往不夠,為了提高計算精度而細化計算網格,增加單元的數量,又會造成計算量大,單機計算能力不足的矛盾。針對以上問題,在區域分解和共軛梯度算法的基礎上,采用visualc++6.0開發基于windows平臺的三維彈塑性并行有限元程序parallelgeofem3d,并在分布式網絡環境中調試通過。對水布埡電站尾水洞階段洞室的開挖過程進行詳細的模擬,單元數量達到100×104個,開挖步為20步。計算結果表明,該程序可以對大型巖土工程施工方案進行快速準確的分析計算。

本文采用彈塑性有限元方法,系統研究了結構尺寸d/t,r/d(名義直徑和壁厚之比,肩部半徑和主管名義直徑之比)對擠壓三通應力分布的影響。計算結果表明增大三通肩部過渡半徑可以降低主、支管過渡區的最大應力,同時也使得該部位的高應力范圍擴大,增大壁厚能夠有效的降低相貫區和腹部的應力水平,但并不會改變應力分布規律,研究結果可為三通優化設計和含缺陷結構的完整性評定提供依據

借助有限元模擬軟件ansys/ls-dyna對304不銹鋼線材橢圓孔型兩道次冷連軋過程進行三維彈塑性有限元模擬,得出軋件在軋制過程中的等效應力、應變、金屬流動、寬展等結果。模擬所得軋件的寬展與實驗值的對比證實了利用有限元軟件ansys/ls-dyna進行模擬的可靠性。

在gleeble1500熱模擬機上試驗得到q235b材料在高溫和不同應變速率條件下的真實應力應變曲線,并以此建立剛-粘塑性有限元模型。運用商業有限元軟件abaqus模擬熱軋h型鋼的開坯過程。通過計算可以分析軋件開坯過程中的應力場分布規律和壓下力的大小,了解軋件開坯過程中的金屬變形和流動情況。為h型鋼開坯工藝的改進和預測產品外形和質量提供參考。

目的從損傷力學的角度,對傳統的劍橋模型進行修正.方法通過建立一種土體損傷演化本構模型,研究常見的中心差分、galerkin差分和全隱式差分等3種格式對biot固結損傷有限元分析的影響變化規律.結果3種差分格式對利用biot固結損傷有限元計算路基沉降和孔壓時的影響很小,得到的解答基本一致;但crank-nicholson差分、galerkin差分和全隱式差分等這三種積分常數在影響材料損傷發展方面不同,crank-nicholson差分影響最小,而全隱式差分影響最大;在影響材料硬化率方面,影響規律與損傷發展影響規律正好相反,即crank-nicholson差分影響最大,而全隱式差分影響最小.結論修正后的模型對于解決包含此類問題的工程難題具有一定的參考價值.

給出了軟化材料彈塑性有限元分析的基本算法:選用顯式euler法作為本構積分方案;在結構未達到極限荷載前采用初應力法配合thomas加速方案作為平衡迭代方法;而當結構接近極限荷載時,程序轉換為弧長法控制迭代,使結構越過極值點進入軟化區直至破壞。最后,討論了該領域面臨的重要問題——由于材料軟化而導致的應變局部化現象及其有限元模擬。

通過提高入爐原料的潔凈度、合金烘烤、lf爐底吹氬、爐渣堿度控制、真空脫氫和保護澆注,冶煉出成分均勻、鋼質純凈的合格pcrni1mo鋼錠;鋼錠分段加熱,最高加熱溫度1240℃,總加熱時間約13h;開軋溫度不低于1150℃,終軋溫度不低于870℃,終軋速度3～4m/s,軋后堆垛緩冷。萊鋼開發的φ200mm規格pcrni1mo圓鋼實現了批量生產,產品性能滿足標準要求。

為了解決預應力結構設計理論和設計方法的不完善的問題,對預應力用液壓千斤頂錨固體系結構尺寸進行優化,通過對單孔錨具的彈塑性有限元分析,模擬預應力錨具的實際工作狀況,描述載荷狀態下錨具與夾片的相互作用,獲得不同結構尺寸條件下的錨具的應力應變狀況,把握條件改變時的受力變化規律,對錨具強度性能進行了系統分析,確定錨具結構尺寸并給出了錨具優的合理建議。

根據實際生產工藝,借助msc.marc有限元分析軟件,建立寬帶鋼多道次熱連軋有限元模型,對寬帶鋼的軋制過程的溫度場、軋制力特性等進行了仿真研究。仿真結果與實測值誤差非常小,終軋溫度與實測溫度誤差在±13°c以內,各道次軋制力與實測值誤差在±10%以內。在此基礎上,討論不同工藝參數對帶鋼溫度場,軋制力的影響,為優化軋制工藝提供理論依據。

通過對填石料動力特性的室內試驗研究,探討了填石料在振動壓實中的沉降量和內部土壓力變化,并采用drucker-prager彈塑性本構模型對填石路基的動力特性進行了有限元分析。結果表明,理論值與實測值吻合較好,即使在較大的動力荷載作用下,填石料內部產生的塑性區也只是暫時和局部的,仍可維持其整體穩定,并具有應變硬化的動力特性。

淺埋壓力鋼管計算一般利用結構力學方法進行計算,設計過程中未考慮鋼管加勁環對鋼管加固的空間受力,計算結果偏保守.采用整體有限元方法,對某工程淺埋鋼管進行了分析,較好地反應了鋼管的實際的受力狀態,為施工圖設計提供了依據.