本文著重研究冷拉變形量對gh80a合金冷拉棒材晶粒組織和力學性能的影響。結果表明：隨著冷拉變形量的增加，合金的冷拉態硬度不斷提高、晶粒組織緩慢變細、瞬時拉伸性能稍有提高、持久壽命略有下降，且合金較合適的冷拉變形量可控制在8－20％范圍內。

對6061鋁合金擠壓、熱處理制度和冷變形量進行試驗研究,確定了工藝參數,生產出強度和尺寸精度高的冷拉棒材。

高溫合金GH3030六角冷拉棒材產品的開發研究

GBT14994-2008高溫合金冷拉棒材

nimonic105沉淀硬化型變形高溫合金冷拉棒材 nimonic105是ni-co-ci-基沉淀硬化型變形高溫合金，使用溫度750℃-950℃。合金的室溫和 高溫強度較高，抗氧化性能良好，但熱加工性能和焊接性能一般。適用于制造航空發動機渦 輪葉片、高溫螺栓等高溫零部件。主要產品有熱軋棒材和扁材、冷拉棒材、型材和環形件等。 nimonic105化學成分 元 素 ccrnicomoaltifeb 質 量 分 數 / % 0.12-0.1 7 14.0-15. 7 余 18.0-22. 0 4.5-5. 5 4.5-4. 9 1.18-1. 5 ≤1.00.003-0.01 0 元 素 mnsipscuagbipbzr 質 量 分 數 / % ≤0.40≤0.25 ≤ 0.01 5 ≤0.01 ≤ 0.200 ≤ 0.000 5 ≤

第24卷第10期中國有色金屬學報2014年10月 volume24number10thechinesejournalofnonferrousmetalsoctober2014 文章編號：1004-0609(2014)10-2452-08 2a14鋁合金擠壓棒材的熱處理工藝 孫進寶，王旭東，王勝強，張顯峰，陸政，馮朝輝 (中航工業集團公司北京航空材料研究院，北京100095) 摘要：采用顯微硬度測試、電導率測試、拉伸力學性能測試以及透射電鏡觀察，研究時效溫度和時效時間對2a14 大規格鋁合金棒材力學性能和電導率的影響規律。結果表明：在相同的時效時間下，合金電導率隨時效溫度升高 而逐漸升高；在相同的時效溫度下，合金電導率隨時效時間的延長而逐漸升高。固溶態2a14合金中存在與al6mn 晶體結構相近的al12(mncu)

2a12鋁合金t4狀態棒材硬度熱處理工藝研究 作者：魏長傳，章偉 作者單位：中鋁蘭州鋁業西北鋁加工分公司,甘肅隴西748111 本文讀者也讀過(8條) 1.于英錄.祁艷華.劉翠波提高2a12鋁合金厚壁管力學性能的試驗[會議論文]-2006 2.劉靜安航空用2a12鋁合金大斷面型材生產工藝研究[會議論文]-2006 3.劉春燕.邱義倫.王斌.liuchun-yan.qiuyi-lun.wangbin2a12鋁合金熱處理工藝研究[期刊論文]-熱處理2008,23(5) 4.王濤.王國軍.唐明君2a12合金板材形變熱處理研究[會議論文]-2002 5.楊志坤.王邦龍.劉恩錦2a12鋁合金薄板的等溫淬火[期刊論文]-熱加工工藝2004(6) 6.馮永平2007鋁合金高精度棒材生產工藝研究[會議論文]-2

通過觀察gh105合金冷拉棒的原始組織分析了這種冷拉棒產生熱處理裂紋的原因,并提出了一種防止產生熱處理裂紋的方法。gh105合金冷拉棒表面存在的碎晶層和其內部的顯微裂紋是熱處理裂紋源。實驗結果表明,熱處理前去掉冷拉棒表面的碎晶層可以防止它在熱處理過程中產生裂紋

用金相顯微鏡和萬能材料試驗機等技術研究了4032鋁合金擠壓棒材的熱處理組織和力學性能。研究結果表明,對于4032鋁合金擠壓棒材,經固溶處理520±2℃×3h、自然時效3h、人工時效170±2℃×200min處理后,獲得最佳的綜合力學性能,其抗拉強度達378mpa,屈服強度達329mpa,斷后伸長率達5.3%。

采用擠壓鑄造工藝生產了2a50大型鋁合金輪轂,借助金相組織分析、微觀形貌觀察和力學性能測試等手段,對2a50變形鋁合金在擠壓鑄造狀態下的熱處理工藝進行了試驗研究。結果表明,合金的過燒溫度為530℃;經過505℃×8h+515℃×2h固溶處理和160℃×12h時效處理,合金力學性能σb≥400mpa、δ≥6.5%;合金組織致密,晶粒細化,無各向異性。

通過對7175鋁合金大型鍛件均勻化、淬火、時效工藝的試驗研究,闡述了7175鋁合金大型鍛件經過特殊的熱處理工藝不僅能夠得到高強度,而且具有良好的耐蝕性和斷裂韌性。

本文研究了鑄造al-si合金的熱處理工藝,特別是鑄造zl101a鋁合金輪轂的熱處理工藝,它可以縮短熱處理過程中的固溶、時效處理時間,從而提高鋁合金輪轂的熱處理生產效率,降低能耗。

鋁合金的熱處理 鑄造鋁合金的金相組織比變形鋁合金的金相組織粗大，因而在熱處理時也有所不 同。前者保溫時間長，一般都在2h以上，而后者保溫時間短，只要幾十分鐘。 因為金屬型鑄件、低壓鑄造件 鑄造鋁合金的金相組織比變形鋁合金的金相組織粗大，因而在熱處理時也有 所不同。前者保溫時間長，一般都在2h以上，而后者保溫時間短，只要幾十分 鐘。因為金屬型鑄件、低壓鑄造件、差壓鑄造件是在比較大的冷卻速度和壓力下 結晶凝固的，其結晶組織比石膏型、砂型鑄造的鑄件細很多，故其在熱處理時的 保溫也短很多。鑄造鋁合金與變形鋁合金的另一不同點是壁厚不均勻，有異形面 或內通道等復雜結構外形，為保證熱處理時不變形或開裂，有時還要設計專用夾 具予以保護，并且淬火介質的溫度也比變形鋁合金高，故一般多采用人工時效來 縮短熱處理周期和提高鑄件的性能。 一、熱處理的目的 鋁合金鑄件熱處理的目的是提高力學性能

采用正交設計試驗法研究了7axx鋁合金熱處理工藝,結果表明:固溶溫度為470℃保溫時間為1h時合金中的過剩相已得到充分溶解。雙級時效中對于材料布氏硬度值的影響因子先后順序應為:終時效溫度、終時效時間、預時效時間、預時效溫度。7axx鋁合金雙級時效的四因素中終時效溫度是影響最終性能的主要因素,隨著合金終時效溫度的升高材料硬度降低。經470℃×1h固溶+110℃×4h+150℃×8h熱處理后,合金抗拉強度為750.27mpa;屈服強度為562.57mpa;斷后伸長率為26.43%。

合金結構鋼的熱處理工藝性能 牌號 材料 類別 臨界溫度 ac1/ar1( ℃) 臨界溫度 ac3/ar3( ℃) 臨界溫度 ms/mz(℃) 熱加工溫度 退火溫 度(℃) 退火冷 卻方式 退火 硬度 hb 正火 溫度 (℃) 正 火 冷 卻 方 式 正火 硬度 hb 高 溫 回 火 溫 度 ( ℃ ) 高溫 回火 硬度 hb 滲碳溫 度(℃) 滲碳一 次淬火 溫度 (℃) 滲碳 二次 淬火 溫度 (℃) 滲碳 降溫 淬火 溫度 (℃) 滲碳冷卻劑加熱 (℃) 始鍛/ 終鍛 (℃) 20mn2 合 金 結 構 鋼 725/61 0 840/74 0 400 1200～ 1240 1180～ 1200/ ≥850 850～ 880 爐冷 ≤ 187 870 ～ 900 空 冷 67 0 ～ 70 0 ≤ 187 910

切削性能優良的儀器儀表用鈣硫易切削不銹鋼yocr_(16)ni_(10)mocucas(f176b)冷拉棒材及絲材新材料,已由冶金部鋼鐵研究總院、撫順鋼廠、北京電表廠共同研制成功,并于1986年10月通過定型轉產鑒定。本材料是一種具有良好切削性能、機械性能和較高耐腐蝕性能的易切不銹鋼材料。通過

鋁合金熱處理工藝 3.1鋁合金熱處理原理 鋁合金鑄件的熱處理就是選用某一熱處理規范，控制加熱速度升到某一相應溫 度下保溫一定時間并以一定得速度冷卻，改變其合金的組織，其主要目的是提高合 金的力學性能，增強耐腐蝕性能，改善加工型能，獲得尺寸的穩定性。 3.1.1鋁合金熱處理特點 眾所周知，對于含碳量較高的鋼，經淬火后立即獲得很高的硬度，而塑性則很 低。然而對鋁合金并不然，鋁合金剛淬火后，強度與硬度并不立即升高，至于塑性 非但沒有下降，反而有所上升。但這種淬火后的合金，放置一段時間(如4,6晝夜 后)，強度和硬度會顯著提高，而塑性則明顯降低。淬火后鋁合金的強度、硬度隨 時間增長而顯著提高的現象，稱為時效。時效可以在常溫下發生，稱自然時效，也 可以在高于室溫的某一溫度范圍(如100,200?)內發生，稱人工時效。 3.1.2鋁合金時效強化原理 鋁合金的時效硬化是一個相當復雜的

關于低合金耐磨鑄鋼熱處理工藝分析

鋁及鋁合金熱處理工藝 1.鋁及鋁合金熱處理工藝 1.1鋁及鋁合金熱處理的作用 將鋁及鋁合金材料加熱到一定的溫度并保溫一定時間以獲得預期的產品 組織和性能。 1.2鋁及鋁合金熱處理的主要方法及其基本作用原理 1.2.1鋁及鋁合金熱處理的分類（見圖1） 圖1鋁及鋁合金熱處理分類 1.2.2鋁及鋁合金熱處理基本作用原理 (1)退火：產品加熱到一定溫度并保溫到一定時間后以一定的冷卻速度冷卻到室 溫。通過原子擴散、遷移，使之組織更加均勻、穩定、，內應力消除，可大 大提高材料的塑性，但強度會降低。 ①鑄錠均勻化退火：在高溫下長期保溫，然后以一定速度（高、中、低、慢） 冷卻，使鑄錠化學成分、組織與性能均勻化，可提高材料塑性20%左右，降 低擠壓力20%左右，提高擠壓速度15%左右，同時使材料表面處理質量提 高。 鋁 及 鋁 合 金 熱 處 理 回歸 均勻化退火 退火 成品退火

在試驗研究和多年來生產應用的基礎上，就ｌｃ９鋁合金鍛件的等溫鍛造和熱處理工藝對組織與性能的影響進行了分析討論。

精心整理 汽車鋁合金車輪的熱處理工藝 ?1.1?固溶處理 ?此階段將車輪鑄件升溫到固溶線以上的單相區域，使溶質全部溶入 α基體中，而成為單一固溶相。但所選取的溫度不得超過共晶溶解溫 度，否則沿晶界將有溶解現象，在淬火后，會形成很脆的膜，會降低車輪的力學 性能。在固溶溫度的上下限之內，溫度取的越高，其原子擴散速度愈快， 溶質溶入α基地中愈完全，過飽和析出的量也就愈大，人工時效時， 析出硬化的效果也就愈好，反之則愈差。?而在決定固溶處理時間時， 則需要足以讓溶質原子全部溶入α基體，因而有其最短時間性的限制， 時間如果太長則會造成晶粒過度成長并且浪費能源，故應選取一最合 理的時間，另外熱處理物件的形狀、厚度及加熱介質的不同，會影響 加熱速度率及均勻性，也都需列入考量之中。al-mg-si合金之t6處 理程序中的固溶處理，其主要目的是為了要溶解鑄造時析出的粗大 mg2si、使鑄件

研究了一種新型mn-cr-mo-ni-cu-re多元低合金耐磨鋼的熱處理工藝,利用熱膨脹實驗測量試驗鋼的ac1、ac3、ms、mf等相變溫度,借助光學顯微鏡、掃描電鏡、透射電鏡等手段,研究了鋼的顯微組織和斷口形貌,測量力學性能,考察熱處理工藝對鋼的力學性能的影響。研究結果表明,試驗鋼的相變溫度為ac1=770℃、ac3=820℃、ms=340℃、mf=265℃,經900℃淬火及230℃回火后獲得貝/馬氏體復相組織,試驗鋼具有良好的綜合力學性能、高強度和高韌性,其硬度達到hrc52,沖擊韌度αku達到40j.cm-2。