為了分析鐵路矮塔斜拉橋索梁錨固區在索力作用下的應力分布,以新建的某鐵路矮塔斜拉橋為工程背景,采用實體單元和梁單元建立了索梁錨固區的整體有限元模型,對索梁錨固區在最不利荷載組合作用下的受力性能進行了研究,提出的實體單元和梁單元組合使用的整體有限元模型可將矮塔斜拉橋索梁錨固區的邊界問題處理的更加合理準確,豐富了索梁錨固區空間應力的分析方法.結果表明:1)索梁錨固區的錨塊在靠近縱梁處有應力集中現象,設計中應注意增加分布鋼筋和表面抗裂鋼筋網片,以提高結構抗裂性；2)成橋階段的索梁錨固區整體處于較合理的受壓狀態,說明該結構截面尺寸設計合理；3)研究方法可為鐵路用矮塔斜拉橋的索梁錨固區的局部應力分析提供參考.

鋼拱塔斜拉索錨固區局部應力分析

斜拉橋索塔錨固區空間應力分析——利用有限元程序對斜拉橋索塔錨固區進行空間實體建模，研究了交叉錨固形式的索塔錨固區應力分布與索力傳遞規律。

針對雙線無砟軌道56m預應力混凝土簡支箱梁在大噸位群錨作用下的梁端受力行為,采用ansys軟件對梁端錨固區建立有限元模型并進行仿真分析,得出梁端錨固區在預應力束張拉各階段及最終成橋時的應力變化規律,并通過施工監測對理論分析進行驗證,現場試驗結果與理論分析結果吻合。

內錨固型式預應力錨索剪應力分析——為研究內錨固型式錨索的剪應力分布情況，本文利用彈性力學的f昆合問題的位移解導出了內錨固預應力錨索的彈性解，得出剪應力沿錨索長度成指數形式傳遞規律，并且結合錨索的材料性質和巖土的性質討論影響剪應力分布的因素。

結合某高速公路體外預應力試驗橋的設計,利用橋梁分析專業軟件midas/civil對該橋的鋼索端部錨固區域進行了空間應力仿真分析,研究了關鍵區域的應力分布、受力特點。同時,基于分析結果,應用拉桿-壓桿分析模型對該區域進行了相應的配筋設計,研究結論可供類似工程參考。

以蘭州某鋼—混疊合梁拱橋為例,對鋼—混疊合梁系桿拱橋索梁錨固區合理應力狀態的影響因素進行了分析,采用有限元方法,將組成索梁錨固區的錨固構件厚度作為參數進行了研究,解決了設計實踐中對各板厚度影響大小不明確的問題。

40閔浦二橋主橋索塔錨固區足尺節段模型試驗研究

斜拉橋索塔錨固區預應力摩阻損失試驗研究——為確定結構中的有效預應力水平，對巴東長江大橋索塔錨固區結構中具有多種線形的預應力筋孔道摩阻損失進行了試驗研究，介紹了測試原理、方法以及獲得的試驗成果，并對結果進行了分析。試驗獲得了不同線形預應力筋在各...

本文結合甬江大橋錨固區環向預應力施工實例,簡要介紹了環向預應力的特點,重點分析了預應力施工中的關鍵技術。

以甬江大橋錨固區環向預應力施工實例,簡要介紹了環向預應力的特點,重點分析了預應力施工中的關鍵技術。

中鐵寶橋股份有限公司鄂東長江大橋索塔鋼錨箱首次預拼裝報告 -0- 鄂東長江公路大橋 鋼錨箱首次預拼裝報告 中鐵寶橋股份有限公司 鄂東大橋鋼錨箱加工制造項目經理部 2008年8月15日 中鐵寶橋股份有限公司鄂東長江大橋索塔鋼錨箱首次預拼裝報告 -1- 鄂東長江公路大橋鋼錨箱首次預拼裝報告 一．工程概述 鄂東長江公路大橋索塔采用“鳳翎”式結構，索塔總高257.5米，鋼錨箱 位于上塔柱177.6m～250.5m的位置，總高度72.9m，分為26個節段，節段寬 2.40m，高2.50m～3.6m，長度根據索塔順橋向寬度變化。第1節鋼錨箱底面支 撐錨固在混凝土底座上，其余節段之間采用高強螺栓連接。為調整鋼錨箱拼裝誤 差，在第9、12、16、20、24及28號鋼錨箱間設置理論值為12mm厚度的調整 墊，鋼錨箱整體布置見圖1-1。

以青島海灣大橋大沽河航道橋為工程背景,對自錨式鋼箱梁懸索橋主纜錨固區受力性能進行研究。主纜力通過錨固區向分體箱的傳遞可分為兩個獨立過程,針對這兩個過程分別從局部性能和整體性能兩個層次進行研究。第一個層次采用模型試驗和有限元分析對純鋼和組合兩種錨固構造局部受力性能進行研究。純鋼錨固構造應力分布規律復雜,應力集中現象明顯,實測結果和有限元分析結果吻合良好。組合錨固構造鋼與混凝土有效發揮組合作用,大幅降低鋼板應力,減小鋼板厚度和鋼材用量,使鋼板受力更為均勻。組合錨固構造相比純鋼錨固構造實測應力降幅明顯,但略小于計算結果,表明鋼與混凝土之間發揮部分組合作用,建議采取三方面構造措施以進一步發揮鋼與混凝土的組合作用。第二個層次采用有限元分析方法對主纜錨固區整體受力性能進行研究。結果表明,整個過程傳力可靠順暢,安全儲備高,符合按桿系模型計算整體結構的假定。

文中主要介紹了奉節長江公路大橋索塔拉索錨固區設計和施工,并詳細闡述了該橋的拉索錨固區施工工藝。

圖1錨箱節段立體示意圖 索塔鋼錨箱節段焊接要求： 1.側面拉板與端部承壓板間的焊縫要求進行雙面焊接，部分焊透 2.腹板、錨下承壓板與側面拉板間的焊縫要求全熔透 3.腹板與端部承壓板間的焊縫，要求進行單面焊接，部分熔透 4.腹板與錨下承壓板間的焊縫，要求進行單面焊接部分熔透，且要求磨光頂緊 5.腹板加勁、隔板加勁的角焊縫，要求進行雙面焊接部分熔透 鋼錨箱的制作分為錨箱部件和節段總成制作2個工藝階段，主要部件為錨箱∏形部件 錨箱∏形部件由腹板及其外側加勁、錨下承壓板、錨墊板及兩腹板間的隔板及其加勁組 成 圖2錨箱∏形部件示意圖 一：錨箱∏形部件焊接流程 ①將隔板及其加勁組焊成單元件 ②將錨下承壓板與錨墊板組焊成單元件 焊接坡口形式。由于兩腹板間間距較小，∏形部件內側不易進行坡口焊接，焊接坡 口選擇為外側單面坡口，內側進行角焊縫封底 腹板加勁焊縫的焊接

斜向索力下鋼-混凝土組合索塔錨固區荷載傳遞與分配關系分析——為了研究斜拉橋鋼一混凝土組合索塔錨固區在斜向索力作用下的特殊傳力形式，利用變形協調原理分別討論了水平分項索力和豎向分項索力在索塔錨固區的傳力過程和分配關系．在此基礎上推導了水平分項索...

**資訊http://www.***.*** **資訊http://www.***.*** **資訊http://www.***.*** **資訊http://www.***.*** **資訊http://www.***.***

主纜錨固區是自錨式懸索橋的關鍵局部結構,其構造和傳力機理復雜。為探討某自錨式鋼結構懸索橋主纜錨固區的力學性能,對主纜錨固區進行縮尺模型試驗研究,并建立足尺有限元模型進一步對比分析主纜錨固區的受力性能。研究表明:縮尺模型試驗結果與足尺有限元模擬結果吻合較好,縮尺模型試驗考慮了錨固區主要的邊界約束條件,試驗測試結果精度較高;1.0倍主纜索力作用下,主纜錨固區整體變形不明顯,板件沒有發生局部屈曲;1.5倍主纜索力作用下,外側腹板部分板件發生局部屈曲,但錨固區大部分板件仍處于彈性受力狀態;主纜錨固區應力分布合理,無明顯應力集中區域,主纜錨固區構造合理。

針對某高速公路淮河橋35m跨度折線先張預應力混凝土箱梁端部錨固區開裂的問題,根據梁端腹板厚度的變化、鋼絞線錨固失效段的設置分4種工況對錨固區的局部應力進行了分析.結果表明:采用工況4的方案可有效減小梁端混凝土的局部應力防止開裂,即將梁端部的腹板厚度由原設計300mm增大為400mm,同時部分鋼絞線設置端部錨固失效段;提出了適當增加梁端腹板厚度、合理設置鋼絞線錨固失效段等防止梁端混凝土開裂的措施,并通過實際工程梁端混凝土局部應力的量測進行了驗證.

結合寧波市福明路跨鐵路寧波東站斜拉橋索塔錨固區u型預應力筋張拉工藝模型試驗,通過對索塔錨固區u型預應力筋施工控制研究,對此類預應力體系在斜拉橋索塔錨固區中的應用作了深入的探討。

本文通過介紹對鋼箱拱橋的單隔板錨箱的受力特性分析,總結該類錨箱的設計要點,保證該類錨箱的的結構受力安全,為同類工程提供參考與建議。

預應力錨索錨固效果的試驗分析研究——通過理論分析錨固段應力分布彈性解和數值模擬計算，表明預緊力、孔徑、錨固劑彈性模量和巖石彈性模量等影響因子對錨固段受力影響程度和方面各不相同，例如預緊力和錨固劑彈性模量的影響程度大于其他因子，錨索孔徑對其剪應...