云南芒牙河一級水電站是一個徑流式高水頭電站,壓力鋼管道采用明管和埋管相結合布置形式。對埋管段結構分析,根據規范解析法的計算結果,并參照類似工程設計經驗,采用有限元計算方法對埋管段進行優化分析,確定鋼管壁厚和抗外壓穩定的加勁措施。

龍灘水電站為地下廠房壓力引水式電站,采用單管單機供水方式,壓力鋼管內徑10m,最大hd值達2453m2,為特大型鋼管。鋼管管壁厚度18~52mm,采用16mnr級鋼板(厚18~32mm)和610mpa級鋼板(厚32~52mm),加勁環采用q345-c級鋼材。地下埋管入巖段外包厚1500mm的c25鋼筋混凝土,配ⅱ級鋼筋,其余地下埋管外包厚600mm的c20素混凝土。對龍灘水電站埋藏式加勁壓力鋼管抗外壓穩定性進行了校核計算。在校核計算過程中,采用了解析法和半解析有限元法等多種計算方法,并且綜合考慮了初始縫隙等缺陷因素對壓力鋼管抗外壓穩定性的影響。對水電站埋藏式加勁壓力鋼管的穩定性設計具有一定的借鑒作用。

格曲二級水電站最大水頭近400m,發電引水隧洞的斜井段和下平段采用埋藏式壓力鋼管,不同管道設計方案對發電引水隧洞具有不同影響。通過分析不同管壁厚度設計產生的結果,對水電站高水頭埋藏式壓力鋼管設計方案進行比選。經計算,按明管設計比較安全,施工速度快,但偏于保守,鋼材用量大;按埋管設加勁環設計鋼材總量小,但施工難度大,影響混凝土澆筑和接縫灌漿的密實性,不易保證施工質量;按埋管不設加勁環設計鋼管用量介于兩者之間,且施工難度低,速度快,可保證混凝土澆筑和接縫灌漿的施工質量。故推薦采用埋管不設加勁環設計。

基于緬甸dapein(ⅰ)水電站的工程規模和特點,研究了埋藏式鋼岔管的布置設計,使其結構布置安全、合理、經濟,滿足運行要求。

埋藏式預壓力鋼管混凝土回填新技術與常規回填相比，簡化了施工措施，縮短了工期，具有良好的技術經濟效益。預壓力與很多因素有關，需作進一步探討。

針對水電站壓力鋼管的抗外壓穩定問題,提出了半解析有限元法。該方法具有計算量小、計算精度高、收斂速度快等優點。采用半解析有限元法對九甸峽水電站埋藏式壓力鋼管進行了外壓穩定性計算,并將計算結果與米賽斯法、文敦白法和賴-范法的計算結果進行了比較分析。研究表明,半解析有限元法考慮加勁環嵌固作用比考慮加勁環簡支作用的計算結果大,而與米賽斯法、文敦白法結果相近。在實際施工中,應采取有效施工工藝,使加勁環對鋼管的約束更接近于嵌固作用,從而提高壓力鋼管抗外壓穩定性。

結合某高水頭水電站工程的實際,采用了一種考慮初始縫隙的埋藏式鋼岔管有限元分析方法,即將圍巖簡化為在有限元節點上施加純壓縮彈性抗力的模型,對鋼岔管與圍巖聯合承載結構進行了有限元計算和分析,計算結果表明,圍巖對鋼岔管應力的影響和減小鋼板厚度的效果十分顯著。

采用三維有限元方法對石門坎水電站鋼岔管結構體形進行優化,考慮施工中的不確定因素,就總縫隙寬和圍巖彈性抗力進行了敏感性分析。結果表明:在一定的平面布置條件下,岔管管殼應力集中的程度取決于管殼母線間的轉折角大小;縫隙大小對埋藏式岔管的應力分布影響較為敏感,縫隙越小,圍巖分擔作用越明顯;圍巖對岔管的應力大小及分布影響顯著。

根據等安全裕度原理并參考現有規范確定了整體安全評估控制標準——整體安全系數限值,同時引入和發展了極限分析的彈性模量縮減法求解整體安全評估指標——整體安全系數,構建了可配套應用的壓力鋼管整體安全評估方法,克服了現行基于材料層面的點應力評估方法在原理和應用中存在的問題。算例分析表明,該整體安全評估方法既放松了對應力的過嚴限制,又保證了結構安全承載,可為壓力鋼管承載力安全評估提供新途徑,并可用于優化壓力鋼管結構設計方案。

針對高水頭水電站壓力鋼管水頭高、管軸線長的特點以及常規壓力鋼管水壓試驗方案的不足,采用壓力鋼管整體充水分段連續水壓試驗方案,成功地完成了高水頭、長軸線壓力鋼管的水壓試驗。具有一定的參考價值。

針對我國電力行業標準sd144-85《水電站壓力鋼管設計規范》按結構可靠度理論進行修編的需要,對水電站壓力鋼管水錘壓力的統計特征進行了研究。根據已搜集到的國內外部分水電站壓力鋼管水錘壓力的實測資料,利用數理統計學中的假設檢驗方法進行了統計分析,求得了水錘壓力的最優概率分布函數及其統計參數,證明水錘壓力的概率分布可用極值ⅰ型來擬合。這一研究成果不僅為水電站壓力鋼管的可靠度分析提供了必不可少的基礎資料,而且對已建壓力鋼管的可靠度鑒定與評估也具有重要的實用價值。同時還通過水電站明管可靠度分析的實例,探討了水錘壓力對水電站壓力鋼管可靠度的影響,得出了對水電站壓力鋼管設計有重要參考價值的若干結論。

新西蘭馬賴泰１號電站甩負荷后及充水期閘，ｇ１號機組的壓力鋼管發生了顯著的共振。試驗與阻抗分析表明，共振模式是二次諧波共振，壓力節在鋼管中點，封閉的兩端即進水閘門和水輪機導葉處的壓力相位相反。已查明進水閘門的止水是共振的自激源。本文論述了為找出共振狀態及消除激勵所進行的研究和試驗

水電站壓力鋼管的制作 一、概述 江蘇宜興抽水蓄能電站位于宜興市西南郊銅官山區，裝機容 量為1000mw（4×250mw），壓力鋼管主要布置在輸水系統，輸 水系統由上游引水系統和下游尾水系統組成，引水系統為二洞四 機布置，由上平洞，上豎井、中平洞、下豎井、下平洞、岔管、 高壓支管組成，全部采用鋼管襯砌；尾水系統采用兩機合一洞的 布置形式，一部分為鋼管襯砌，一部分混凝土襯砌。壓力鋼管總 量為13000t，管材分為16mnr和600mpa級高強鋼2種，管徑 為φ6.0、φ5.6m、φ5.2m、φ4.8m、φ3.4m，管壁厚度為 δ=18mm~60mm不等。 二、主要施工技術 壓力鋼管從原材料堆放儲存到鋼管管節成品出廠的制作工 作均在工地現場鋼管加工廠進行。其工作內容主要包括：材料驗 收保管、鋼管加工制作、加勁環的制作、無損檢測等工作。具體 制作工藝流程如下： 施工準備→

五強溪水電站壓力鋼管的施工

一、概述近幾年來,隨著我國新的水利工程經濟評價準則的實施,原有的水電站壓力鋼管經濟直徑計算方法已不能滿足要求。人們在探討著新的解決途徑,提出了不少新方法。本文擬對這些新舊方法進行簡單的分析,希望能對其應用和發展有所幫助。現有方法可分為三大類:公式法,方案比較法(枚舉法)和優化方法。它們的基本依據大體相同,都考慮到了壓力鋼管直徑選擇中的技術和經濟因素的影響,只是考慮的方法和深度以及采用的資料不盡相同。這就影響到各種方法的計算精度和適用場合。

用經濟學原理建立了水電站壓力鋼管經濟尺寸的優化模型，對模型優化及參數確定進行了詳細分析介紹，提出了壓力鋼管經濟尺寸的最優計算公式，最后用實例驗證其實用性和準確性。

引水鋼岔管設計 岔管壁厚度按下面二式的最大值擬定 r—該節鋼管最大內半徑（m）； k1—系數，k1=1.0~1.1； c—銹蝕系數，c=1~2mm [σ]1、[σ]2—材料用于岔管時的容許應力（pa），此處鋼材為a3鋼，（見表13-1，340page，《手冊》）； a—該節鋼管半錐頂角（度）； φ—焊縫系數； k2—邊緣應力集中系數，（見圖13-13，page357，《手冊》）； 《引水系統施工圖（安順關腳水電站工程）》 一、鋼岔管管壁厚度δ（mm）的擬定 1、按鋼管極限強度設計管壁厚度 式中:p—設計內水壓力（n/m2），p=10*1000*h，h=▽h+h1=h1（1+64%），▽h——水擊水頭； h1——作用水頭

γwhdσsφ［σ］t(mm) 0.00000985008003250.95178.750 鋼管管壁厚度t初估計算表 　　式中： 　　鋼管管壁鋼材屈服點??????????????σs=325.000n/mm2 　　末跨跨中截面管道中心內水壓力??????????h=500mm 3初估管壁厚度t （1）根據末跨的主要荷載（內水壓力）并考慮將鋼材的允許應力降低15%，按鍋爐公式初估管壁厚度t： 　　計算公式： 　　伸縮節止水填料與鋼管的摩擦系數????????μ1=0.3 　　支座對管壁的摩擦系數??????????????f=0.5 　　焊縫系數????????????????????φ=0.95 　　加徑環間距???????????????????l=2000mm 　　伸縮節與上鎮墩的距離??????????????l

介紹了勐典河水電站519m壓力鋼管的制作、安裝、驗收依據;現場卷板制作、安裝、調試過程及經驗總結,壓力鋼管達到設計及規范要求,質量優良。

規劃設計smaii．hydropower2009no3。total17o147 1工程概況 莒溪水電站壓力鋼管設計 方建澤(蒼南縣水利局浙江蒼南325800) 葉宗文(蒼南縣水利水電勘測設計所浙江蒼南325800) 莒溪水電站以發電為主，為引水式開發，總裝 機容量18．9mw(3×6．3mw)，設計流量 3．63m3／s，設計水頭663．624m，是一座典型的高 水頭、小流量水電站。工程樞紐建筑物由取水樞 紐、引水系統及發電廠房組成，引水線路總長 4．72km，其中壓力管道長1．6krn，是本電站設計 施工難點、重點部位。 工程于2005年9月開工建設，至2007年6月 中旬電站正式投產發電，建設總工期22個月，目 前電站運行正常。 2自然條件 電站位于莒溪上游，溪流兩岸山

巖灘水電站斜井壓力鋼管運輸是整個壓力鋼管安裝中的難點,鋼管內徑大,下放過程中重心位置變化大,而且單節鋼管重量大。本文主要介紹巖灘水電站斜井段鋼管運輸系統及鋼絲繩受力計算,安全有效地保證了斜井壓力鋼管的運輸施工難題。

馬其頓科佳水電站引水發電洞壓力鋼管,鋼管直徑φ5m,鋼管長度385m,鋼管內壁防腐面積6044.5m2。本文主要介紹了壓力鋼管在安裝完畢,洞內比較潮濕的情況下整體防腐工藝,為今后同類型施工情況積累經驗。