梁內(nèi)塑性內(nèi)力重分布的淺析

本文極具參考價(jià)值，如若有用請(qǐng)打賞支持我們！不勝感激！ 【專業(yè)知識(shí)】連續(xù)梁按考慮塑性內(nèi)力重分布的計(jì)算 【學(xué)員問(wèn)題】連續(xù)梁按考慮塑性內(nèi)力重分布的計(jì)算？ 【解答】考慮塑性內(nèi)力重分布的計(jì)算法充分考慮了材料的塑性性質(zhì)和非線性關(guān) 系，解決了彈性計(jì)算法的不足（幾個(gè)相關(guān)概念）。 1.塑性鉸混凝土受彎構(gòu)件的塑性鉸是其塑性分析中的一個(gè)重要概念。由于鋼筋和 混凝土材料所具有的塑性性能，使構(gòu)件截面在彎矩作用下產(chǎn)生塑性轉(zhuǎn)動(dòng)。塑性鉸的 形成是結(jié)構(gòu)破壞階段內(nèi)力重分布的主要原因。 2.內(nèi)力重分布內(nèi)力重分布主要發(fā)生于兩個(gè)過(guò)程。第一過(guò)程是在裂縫出現(xiàn)到塑性鉸 形成以前，由于裂縫的形成和開(kāi)展，使構(gòu)件剛度發(fā)生變化而引起的內(nèi)力重分布；第 二過(guò)程發(fā)生于塑性鉸形成后，由于鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)而引起的內(nèi)力重分布。 3.考慮塑性內(nèi)力重分布進(jìn)行計(jì)算的基本原則（1）為了防止塑性內(nèi)力重分布過(guò)程 過(guò)長(zhǎng)，致使裂縫開(kāi)展過(guò)寬、撓度過(guò)大而影響正常使用，在按彎矩調(diào)幅

塑性力學(xué)-塑性本構(gòu)變形——彈性本構(gòu)關(guān)系　　§5.2drucker公設(shè)　　§5.3加載、卸載準(zhǔn)則　　§5.4增量理論（流動(dòng)理論）　　§5.5全量理論（形變理論）　　§5.6巖土力學(xué)中的coulomb屈服條件和　　流動(dòng)法則　　

截面內(nèi)力 ① ② ③ ④ ⑤ 所選組合類別及其結(jié)果 恒載 活載 屋面活荷 左風(fēng) 右風(fēng) ﹢m〔max〕 ﹣m〔max〕 ﹢n〔max〕 組合 內(nèi)力 組合 內(nèi)力 組合 內(nèi)力 a-a1柱 柱下端 m(a-a1)kn.m 2.68 -2.128 -0.086 -31.29 31.29 組合三 33.97 組合一 -28.61 組合七 1.47 n(a-a1)kn -571.93 -146.4 -58.03 29.29 29.29 -542.64 -718.33 -786.52 v(a-a1)kn -1.8 -1.426 0.0575 12.59 12.59 10.79 -3.23 -2.98 柱上端 m(a1-

塑性力學(xué)-梁的彈塑性彎曲及梁和剛架的塑性極限分析——§2.1矩形載面梁的彈塑性純彎曲　　§2.2橫向載荷作用下梁的彈塑性分析　　§2.3強(qiáng)化材料矩形載面梁彈塑性純彎曲　　§2.4超靜定梁的塑性極限載荷　　§2.5用靜力法和機(jī)動(dòng)法求剛架的塑性極限載荷...

塑性力學(xué)-簡(jiǎn)單的彈塑性問(wèn)題——6.1彈塑性邊值問(wèn)題的提法　　§6.2薄壁筒的拉扭聯(lián)合變形　　§6.5柱體的彈塑性自由扭轉(zhuǎn)　　§6.6受內(nèi)壓的厚壁圓筒　　§6.7旋轉(zhuǎn)圓盤　　

彈性與塑性應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系——拉伸與壓縮時(shí)的應(yīng)力應(yīng)變曲線　　彈塑性力學(xué)中常用的簡(jiǎn)化模型　　彈性應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系－廣義胡克定律　　兩個(gè)常用的屈服條件　　增量理論－應(yīng)力與應(yīng)變?cè)隽康年P(guān)系　　全量理論（形變理論）　　德魯克公設(shè)和伊柳辛公設(shè)　　

單層鋼板組合剪力墻是一種很好的抗側(cè)力構(gòu)件,在高層建筑中得到廣泛應(yīng)用。文章利用ansys對(duì)單層鋼板組合剪力墻進(jìn)行彈塑性分析,考察了不同參數(shù)的變化對(duì)其抗側(cè)性能的影響,并得出相應(yīng)結(jié)論。

彈塑性力學(xué)之結(jié)構(gòu)的塑性極限分析

使用塑性鉸做橋梁的動(dòng)力 彈塑性分析 1 目錄 1．概要...............................................2 2．midascivil中的塑性鉸...............................3 3．橋梁資料...........................................4 4．輸入質(zhì)量...........................................5 5．修改邊界條件.......................................6 6．結(jié)構(gòu)的非線性特性...................................7 7．定義時(shí)程分析數(shù)據(jù)..................................10 8．運(yùn)

m-41.81-5.353.58-3.5848.77-48.77 v66.668.64-0.640.64-8.768.76 m228.6128.452.20-2.2030.04-30.04 v-108.18-10.90-0.640.64-8.768.76 m-231.17-30.232.20-2.2030.04-30.04 v116.6317.13-0.640.64-8.768.76 m40.066.903.58-3.5848.77-48.77 v-60.77-9.35-0.640.64-8.768.76 mab145.9917.890.69-0.699.37-9.37 mbc107.5626.90-0.690.69-9.379.37 m-128.04-38.611

框架-復(fù)合墻結(jié)構(gòu)是以框架和密肋復(fù)合剪力墻共同承擔(dān)水平地震作用的新型組合式雙重抗側(cè)力體系,合理計(jì)算彈塑性階段框架與復(fù)合墻的內(nèi)力是決定大震下結(jié)構(gòu)體系安全性能的關(guān)鍵問(wèn)題之一.根據(jù)6榀典型密肋復(fù)合墻試驗(yàn)數(shù)據(jù),建立了復(fù)合墻體指數(shù)式剛度退化模型,量化了墻體在各變形階段的剛度退化系數(shù).在對(duì)比復(fù)合墻與框架、混凝土墻、砌體墻剛度退化規(guī)律的基礎(chǔ)上,分析了復(fù)合墻剛度退化對(duì)結(jié)構(gòu)受力性能的影響,提出了彈塑性階段框架-復(fù)合墻結(jié)構(gòu)地震內(nèi)力的實(shí)用計(jì)算方法,并通過(guò)具體算例討論了結(jié)構(gòu)內(nèi)力的變化情況.研究結(jié)果表明:彈塑性階段,框架與密肋復(fù)合墻剛度退化速度比值呈非線性關(guān)系,框架分擔(dān)總地震剪力的比例增加,但其絕對(duì)剪力值增加幅度并不明顯;考慮彈塑性階段復(fù)合墻的剛度退化,更好地符合了地震下框架-復(fù)合墻結(jié)構(gòu)的實(shí)際受力情況.

土的彈塑性與先期固結(jié)壓力的實(shí)驗(yàn)研究——土是彈塑性交形體，先期固結(jié)壓力使土塑性交形減小，土的彈性變形跟土類及壓力有關(guān)，跟土的先期無(wú)關(guān)；根據(jù)土彈性、塑性變形跟先期壓力之間變化規(guī)律，可以找出一個(gè)土的先期固結(jié)壓力的測(cè)定方法　　

鋼筋混凝土連續(xù)梁塑性內(nèi)力重分布淺析 鋼筋混凝土連續(xù)梁、板結(jié)構(gòu)在建筑中應(yīng)用十分廣泛，一些物殊結(jié)構(gòu)，如水池 的頂和底板，煙囪的板式基礎(chǔ)也都是連續(xù)梁、板結(jié)構(gòu)，因此結(jié)構(gòu)計(jì)算和構(gòu)造的正 確性，對(duì)建筑的安全使用和經(jīng)濟(jì)效益有著非常重要的意義。 鋼筋混凝土連續(xù)梁屬于超靜定結(jié)構(gòu)，其內(nèi)力分布與各截面間的剛度比值有 關(guān)。按彈性理論計(jì)算時(shí)，內(nèi)力與荷載成線性關(guān)系。內(nèi)力分布規(guī)律始終不變，即認(rèn) 為結(jié)構(gòu)的剛度不變，顯然這與鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)受力性能不符。事實(shí)上由于混凝土 受拉區(qū)裂縫的出現(xiàn)和開(kāi)展，受壓區(qū)混凝土的塑性變形，特別是受拉鋼筋屈服后的 塑性變形，各截面剛度比值不斷變化，內(nèi)力與荷載不再是線性的，而是非線性的， 即結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分布規(guī)律與按彈性理論計(jì)算的分布規(guī)律不同，因此在連續(xù)梁實(shí)際受 力過(guò)程中，就要考慮塑性內(nèi)力重分布的問(wèn)題，這樣就能真實(shí)正確的計(jì)算連續(xù)梁的 承載能力。筆者就下面幾個(gè)方面淺談對(duì)塑性內(nèi)力重布

[ppt]巖土塑性力學(xué)原理——廣義塑性力學(xué)——鄭穎人院士學(xué)術(shù)報(bào)告會(huì)　　巖土塑性力學(xué)原理——廣義塑性力學(xué)　　注：共183頁(yè)幻燈片　　編制日期：2010年2月1日　　　　

巖土塑性力學(xué)原理——廣義塑性力學(xué)——內(nèi)容包括：　　應(yīng)力－應(yīng)變及其基本方程　　屈服條件與破壞條件　　塑性位勢(shì)理論　　加載條件與硬化規(guī)律　　廣義塑性力學(xué)中的彈塑性本構(gòu)關(guān)系　　廣義塑性力學(xué)中的加卸載準(zhǔn)則　　包含主應(yīng)力軸旋轉(zhuǎn)的...

文檔來(lái)源為:從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持. 塑性工程學(xué)報(bào)-塑性工程學(xué)報(bào) 塑性工程學(xué)報(bào)-模板最新 第卷第期 塑性工程學(xué)報(bào) vol.no. 文章中文標(biāo)題 范例1：(哈爾濱工業(yè)大學(xué)材料科學(xué) 與工程學(xué)院，哈爾濱150001）王仲 仁 范例2： 王健，王宇，謝紅飆 1 1,2 1 ，苑世劍2，何祝斌4 3 (哈爾濱工業(yè)大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院， 哈爾濱150001）李平 ，王松1，楊海濤1 1 范例3：(上海交通大學(xué)機(jī)械與動(dòng)力 文檔來(lái)源為:從網(wǎng)絡(luò)收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持. 工程學(xué)院，上海200240） 范曉慧，唐鼎，方文利 備注： 1，若作者單位為2個(gè)及以上時(shí)，且 每個(gè)作者僅隸屬于一個(gè)單位，作者格式 采用范例1，作者名字右上角的數(shù)字表示 作者的排名，如，范

目的研究薄壁曲線箱梁考慮剪力滯效應(yīng)和材料非線性的計(jì)算方法.方法基于勢(shì)能變分原理,推導(dǎo)了薄壁曲線箱梁的剛度方程.采用變剛度初法應(yīng)力法,并結(jié)合截面內(nèi)力塑性系數(shù)修正剛度系數(shù),對(duì)薄壁曲線箱梁的材料非線性問(wèn)題進(jìn)行了求解.結(jié)果通過(guò)算例計(jì)算,得到了曲線箱梁頂?shù)装宓膽?yīng)力分布以及撓度和扭轉(zhuǎn)角的變化曲線.結(jié)論筆者的計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)值整體吻合較好.對(duì)于薄壁曲線箱梁,懸臂板、頂板和底板,分別取三個(gè)不同的剪力滯翹曲位移函數(shù)的結(jié)果,精度優(yōu)于三者取一個(gè)統(tǒng)一的剪力滯翹曲位移函數(shù);隨荷載的增加,彎曲剪力滯效應(yīng)系數(shù)較撓度和扭轉(zhuǎn)角更早進(jìn)入非線性狀態(tài),翼緣截面上的應(yīng)力分布逐漸趨于均勻,上翼緣應(yīng)力的這種變化趨勢(shì)要略滯后于下翼緣,而中支座截面翼緣應(yīng)力的這種變化趨勢(shì)則略快于左跨跨中和右跨跨中截面.

冷軋扭鋼筋以強(qiáng)度高、粘結(jié)強(qiáng)度好、延性可靠等優(yōu)點(diǎn)廣泛用于樓蓋體系中。為了節(jié)省鋼材用量，通常采用塑性設(shè)計(jì)。熱軋鋼筋的調(diào)幅值及相應(yīng)的內(nèi)力系數(shù)已有文獻(xiàn)給出，但是冷軋扭鋼筋卻缺少這方面數(shù)據(jù)。給出的當(dāng)調(diào)幅值為１５％時(shí)的冷軋扭鋼筋混凝土連續(xù)梁、板的內(nèi)力系數(shù)，為工程設(shè)計(jì)提供了可靠而實(shí)用的數(shù)據(jù)。

左③右④組合項(xiàng)目 m-155.82-17.105.11-5.11 n295.9222.98-1.991.99 m-109.86-30.063.47-3.47 n330.0522.98-1.991.99 v-73.80-13.102.38-2.38 m-87.38-36.1814.37-14.37 n975.65276.31-16.5516.55 m-84.64-36.1314.37-14.37 n1009.78276.31-16.5516.55 v-47.78-20.097.98-7.98 m-67.28-29.1427.84-27.84 n1654.03529.65-49.4649.46 m-33.64-14.5734.03-34.03 n1697.64529.65-49.4

cfrp管具有輕質(zhì)高強(qiáng)的特點(diǎn),適合于建造大跨度空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu),但其破壞呈脆性,且以節(jié)點(diǎn)連接破壞為主,不能充分發(fā)揮cfrp材料的優(yōu)點(diǎn),為此建議將cfrp與鋁合金組合形成cfrp-鋁合金組合管來(lái)改善其受力性能和構(gòu)件連接性能。首先對(duì)cfrp-鋁合金組合長(zhǎng)管進(jìn)行了軸心受壓穩(wěn)定試驗(yàn)研究,得到其基本受力性能與破壞模式。利用有限元方法對(duì)組合管的特征值屈曲進(jìn)行分析,研究不同cfrp鋪層角度、厚度和順序的影響。根據(jù)特征值屈曲的分析結(jié)果,引入初始幾何缺陷,對(duì)組合管進(jìn)行了彈塑性屈曲分析,并將分析結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比,確定了有限元分析模型的合理性,進(jìn)一步研究了不同長(zhǎng)細(xì)比、鋪層角度和厚度對(duì)組合管彈塑性穩(wěn)定性能的影響機(jī)理。最后基于試驗(yàn)結(jié)果與數(shù)值分析結(jié)果,通過(guò)修正perry穩(wěn)定計(jì)算公式,得到了cfrp-鋁合金組合長(zhǎng)管屈曲荷載的計(jì)算公式。

以型鋼混凝土組合結(jié)構(gòu)為例,采用靜力彈塑性方法對(duì)遭遇地震后此種結(jié)構(gòu)出現(xiàn)的各種破壞狀況做了詳細(xì)的pushover分析,最后由分析的各種數(shù)據(jù)表明此結(jié)構(gòu)的抗震性能很好,值得進(jìn)一步的研究。