介紹了珠光體鋼絲劇烈拉拔過程中滲碳體溶解的研究進展和用于研究滲碳體溶解的試驗方法,重點分析近年來應用較多的三維原子探針技術。得出隨著變形量的增加,滲碳體的溶解會達到一個極限,并在已有研究成果的基礎上對滲碳體的溶解機制進行探討。

研究了退火處理對冷拉70鋼絲組織及性能的影響.結果表明:低溫退火時,冷拉鋼絲的組織未發生大的變化,組織更加均勻化,滲碳體溶解量增多;當退火溫度升高時,滲碳體以顆粒狀析出并隨退火溫度的升高而逐漸長大,鐵素體基體晶粒也隨退火溫度的升高而長大;冷拉70鋼的抗拉強度及顯微硬度,隨退火溫度的升高先提高后降低,當退火溫度為200℃時達到最大值.同時初步探討了退火處理對冷拉鋼絲組織及性能影響的機理.

介紹國外劇烈冷拉塑性變形珠光體鋼絲的研究現狀以及劇烈冷拉塑性變形后鋼絲組織性能演變規律,對劇烈冷拉塑性變形研究方向提出幾點建議,指出劇烈冷拉塑性變形的條件是在相對低的變形溫度進行大塑性變形量,變形體內承受高壓。珠光體鋼絲經過劇烈塑性變形后,內部的滲碳體出現局部溶解,當真應變為5.1時,碳原子幾乎全部溶解到鐵素體中。

采用sem、tem和xrd研究了珠光體鋼絲冷拉拔過程中的組織演變,重點在于滲碳體的變形和溶解。結果表明,滲碳體表現出了很高的變形能力,隨著累積應變量的增大,片條組織逐漸轉向拉拔方向;在大應變鋼絲組織中滲碳體片條厚度小,部分區域只有0.5nm甚至更薄,且已很難見到滲碳體的滑移或剪切變形。在初始鋼絲中鐵素體含有過飽和的碳,在拉拔應變量為1.51之后,可能轉變為四方結構的馬氏體,且只有很少量的滲碳體溶解。在高應變量鋼絲樣品中,用原子探針場離子顯微鏡探測碳原子濃度以判定滲碳體是否溶解時,應考慮滲碳體的形變及其形貌。

采用掃描電子顯微鏡和x射線衍射技術,分別研究了珠光體鋼在冷拉拔過程中的組織結構和殘余應力演化。隨著拉拔應變量的增大,珠光體團逐漸轉向拉拔方向。影響珠光體鋼絲屈服應力和抗拉強度的關鍵因素是珠光體片層間距,它們之間滿足hall-petch公式,通過拉伸試驗求得其中k值為567.4kn·m-3/2。鋼絲殘余應力的x射線衍射測量結果表明,隨著應變量增加,鋼絲的應力增大,這與拉拔過程中的加工硬化有關。

采用掃描電鏡(sem)、透射電鏡(tem)和高分辨透射電鏡(hrem)觀察了拉拔前后swrh82b鋼絲的顯微組織,并采用振動樣品磁強計(vsm)研究了滲碳體含量隨應變量的變化規律。結果表明,鋼絲經拉拔變形后,鐵素體中形成竹節狀位錯亞結構;滲碳體片層內部碎化,并出現非晶。vsm測量顯示,隨著應變量的增加,鋼絲比飽和磁化強度不斷升高,滲碳體含量逐漸減少。變形前,鋼絲的比飽和磁化強度為198.84emu/g。經過應變量為1.90拉拔變形后,鋼絲的比飽和磁化強度升高到210.9emu/g。相應的滲碳體含量則由變形前的14.1%降至變形后的8.9%。這表明swrh82b鋼絲經過應變量為1.90的拉拔后,滲碳體發生了部分溶解。

采用tem觀察了大應變冷拔swrh72a鋼絲經不同溫度退火處理后的微觀組織,并采用振動樣品磁強計測量了鋼絲磁學性能的變化。試驗結果表明,大應變冷拔變形引起swrh72a鋼絲中滲碳體分解,部分碳原子溶入鐵素體形成過飽和鐵素體。變形后鋼絲經200～300℃退火,由于滲碳體顆粒的彌散析出,鋼絲強度升高到2400mpa。退火溫度進一步升高到400℃,滲碳體片開始球化,鋼絲強度大幅降低,但塑性顯著增加。

對冷拔鋼絲進行不同保溫時間下的等溫處理,研究此過程中鋼絲組織、力學性能的變化。等溫初期,鐵素體片中析出細小滲碳體顆粒,鋼絲的抗拉強度有所上升,塑性急劇下降,并出現扭轉分層現象。等溫后期,滲碳體片發生球化,析出相長大,并且鐵素體片發生明顯回復,三者綜合作用造成鋼絲的抗拉強度下降,塑性提高。

采用精確的線材織構測定方法與取向分布函數(odf)相結合的方法研究了不同熱處理制度下冷拔珠光體鋼絲中織構演變的變化規律。簾線鋼盤條首先經過1223k保溫0.5h后空冷至室溫,然后在296、7739、23k3個溫度下進行0.5h的等溫處理,經冷拔后獲得試驗樣品。研究結果表明:冷拔珠光體鋼絲簾線中晶粒取向主要集中在α取向線上,形成絲織構。主要織構組分為{001}、{111}、{110},其中{001}織構組分的強度最大。反極圖定量計算表明:296k時,織構組分的體積分數由表及里呈現上升趨勢;而773k時,織構組分的體積分數由表及里先下降后升高;923k時,織構組分的體積分數由表及里先下降后升高,在中心層達到最大。

材料直徑/mm抗拉強度/mpa/最小/最大 鋁 lr1.01～10.0098 ly40.30～6.0095/125 ly60.30～6.00125/165 ly80.30～5.00160/205 ly91.25～1.50193/-

彈簧鋼絲抗拉強度

classificationofthermalrefiningclassaclassbclassc symbolsofgradeandthermalrefining (diametermm) sus302-wpasus304-wpasus 316-wpa sus302-wpbsus304-wpbsus631j1-wpc(1) 0.23 0.26 0.29 0.32 0.35 0.40 2050to23001930to2180 0.45 0.50 0.55 0.60 1950to22001850to2100 0.65 0.70 0.80 0.90 1.00 1530to17801850to21001800to2050 1.20 1.40 1450to17001750to20001700to19

鋼絲繩 鋼絲繩的分類及直徑測量方法 單股鋼絲繩1×7 單股鋼絲繩1×19 單股鋼絲繩1×37 鋼絲繩6×19 鋼絲繩6×24 鋼絲繩6×37 鋼絲繩7×7 八、鋼絲繩 鋼絲繩的分類及直徑測量方法 （1）按繩股捻法分 右交互捻 左交互捻 右同向捻 左同向捻 （2）按鋼絲表面情況分 用光面鋼絲制成的（光面鋼絲繩） 用鍍鋅鋼絲制成的（鍍鋅鋼絲繩） 鍍鋅層組別“甲”-用于重腐蝕條件 鍍鋅層組別“乙”-用于一般腐蝕條件 （3）按鋼絲機械性能分 按鋼絲韌性分： 特別-韌性最好，i號-韌性較好，ii號韌性一般 按鋼絲公稱抗拉強度分（公斤/毫米）： 140，155，170，185，200 （4）鋼絲繩直徑測量方法 注：鋼絲繩直徑是指其斷面的外接圓直徑。 單股鋼絲繩1×7 [用途]懸掛電線，張拉鐵塔、煙筒和電線桿等。 繩1×7（1+6） 直徑（毫米） 鋼絲總斷面

在冷拔低碳鋼絲預應力混凝土構件(桁條、多孔板條板等)生產中,一些廠由于缺乏鋼材機械性能(主要是抗拉強度和延伸率)的檢測設備與儀器,造成構件質量不穩,以致發生事故。為此我們

回顧了國家"八.五"項目的"稀土合金鋼軌的研制"和"十.五"項目的稀土重軌鋼機理研究。介紹了前者測量的研究鋼性能、后者的內耗等研究和兩者的相關觀測結果,基于"十.五"項目的機理研究和相關的觀測結果,從微觀(原子)、介觀(位錯及其原子氣團)、宏觀(組織參量)等層次和上線軌承載時的應力分布方面,討論和闡明了加稀土增強鋼軌的使用硬化性,提高鋼軌的耐磨和抗接觸疲勞性能,以及稀土抑制鋼軌的核傷、栓孔開裂和軌腰損傷等使用性能的機理。

珠光體軌道鋼是目前我國鐵路軌道采用的主要鋼種,其性能特點是抗磨損性能好,屈服強度高。珠光體軌道鋼在服役時,表面發生損傷,有白蝕層生成,它對鋼軌的服役壽命有重大影響。主要介紹了珠光體軌道鋼白蝕層的研究進展,從白蝕層的形成過程、組織結構、形成機理等方面進行了闡述。

鋼簾線單絲濕拉過程中,抗拉強度是鋼絲考核的一個重要指標。將φ1.80mm鋼絲拉拔至φ0.30mm,平均道次壓縮率分別為13.87%與14.43%時,對應的鋼絲抗拉強度平均值分別為3292mpa和3336mpa。拉拔道次相同,總壓縮率和平均道次壓縮率相同,前幾道次壓縮率較大,中間道次壓縮率較小時,鋼絲抗拉強度平均值為3381mpa;前幾道次壓縮率較小,中間道次壓縮率較大時,鋼絲抗拉強度平均值為3347mpa;前幾道次壓縮率處于中間時,鋼絲抗拉強度平均值為3369mpa。采用拉絲模工作錐角分別為9°和11°的拉絲模拉拔后,鋼絲抗拉強度平均值分別為3324mpa和3213mpa,2種拉絲模工作錐角對鋼絲的扭轉性能影響較小。

60si2mna線材拉拔過程中,總壓縮率和鋼絲抗拉強度存在一定的關系。對5.5mm線材和不同總壓縮率拉拔后的鋼絲抗拉強度進行測試。總壓縮率不大于75%時,抗拉強度和總壓縮率之間存在線性關系,建立線性回歸模型并計算相關參數,對回歸公式進行相關性檢驗;當總壓縮率大于75%時,對鋼絲抗拉強度和總壓縮率之間的回歸公式進行修正,采用修正公式對不同總壓縮率下的鋼絲抗拉強度實測值與計算值進行驗證。結果表明,公式修正后的抗拉強度計算值和實測值最大絕對誤差為65mpa,最大相對誤差為4.2%。

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本文將詳細介紹冷拔鋼絲和冷拉鋼絲在建設工程領域的應用。首先，我們將解釋這兩種鋼絲的定義和特點。然后，我們將探討它們在建設工程中的具體應用，包括混凝土加固、預應力結構以及地基加固等方面。最后，我們將總結這兩種鋼絲的優缺點，并給出一些建議。

硬度對照表 根據德國標準din50150,以下是常用范圍的鋼材抗拉強度與維氏硬度、布氏硬度、洛氏硬度的對照 表。 抗拉強度rmn/mm2維氏硬度hv布氏硬度hb洛氏硬度hrc 2508076.0- 2708580.7- 2859085.2- 3059590.2- 320

應用matlab軟件對黃土抗拉強度的研究——應用matlab的最小二乘法擬合非飽和黃土抗拉強度的試驗數據，得到黃土抗拉強度與含水率、干密度間的定量關系。分析結果表明：初始含水率是影響原狀黃土抗拉強度的主要因素，干密度和初始含水率是影響重塑非飽和黃土抗拉強...