1、比如砌體墻的荷載轉換：假設體荷載為12kn/m3，墻厚為0.1m，墻高為3m，則面荷載 為12x0.1=1.2kn/m2，線荷載為1.2x3=3.6kn/m 2、pkpm建立模型過程中，面荷載主要有恒載與活載，恒載主要包括面層做法與吊頂等（在 樓面荷載菜單中點取自動計算樓板自重那一項），活載一般查荷載規范所得；線荷載主要為 隔墻荷載，按第一條所示方法計算即可 要自己根據實際情況計算一下才好：包括面層、板、屋頂粉刷等自重 在輸入樓板荷載時,勾選“自動計算樓板自重”后，恒載僅加面層荷載就ok了，一 般選1.5kn即可。 沒勾選“自動計算樓板自重”時，一般選4.5kn。 面層的重量一定是要加的，從一般情況來說，恒1活2基本差不多了。 pkpm中恒載輸入：1鉤選程序自動計算樓板自重，則輸入的樓面均布荷載應該包括建筑 面層自重、頂棚抹灰、

荷載組合內力表 地震 單元號n(1)q(1)m(1)n(2)q(2)m(2) 11.781e+026.266e+011.657e+02-1.781e+02-6.266e+011.539e+02 24.399e+016.284e+011.542e+02-4.399e+01-6.284e+011.663e+02 32.045e+021.193e+023.087e+02-2.045e+02-

根據統一標準中有關的概率計算方法,對新荷載規范中住宅和辦公樓的樓面活荷載標準值取值的保證率進行了計算,同時提出了在同一保證率下,不同目標使用期的荷載標準值修正系數

介紹了樓面新增大荷載的工程限制條件這一特殊情況下,于樓面新做一鋼結構平臺,將其荷載直接傳遞到原混凝土梁上的設計方法。鋼平臺采用懸臂鋼梁支承,懸臂梁受力變形后與原混凝土樓面保持一定的空隙,此空隙間填充環氧樹脂作彈性支座,使鋼平臺體系在地震作用下既具有與原結構的連系,又不至于使水平地震荷載轉變為豎向力后,對原結構產生影響。

分析探討鋼筋混凝土樓面梁承受集中荷載處設置橫向鋼筋的實際需要量、正確的配置方法和科學的表示方法等,供設計人員參考。

目前建筑結構設計和分析的荷載組合采用的是經驗性的荷載組合規則,荷載組合結果具有較大的隨意性,不能計算荷載組合值的保證率。在將隨時間變化的荷載隨機過程假定為平穩二項隨機過程的基礎上,研究多個相關或不相關荷載(或荷載效應)組合問題。考慮參與組合的荷載隨機變量間的相關性,確定了組合荷載隨機過程的參數;根據最大熵原理確定了荷載組合隨機過程的任意時段幅值隨機變量的概率分布,從而建立了相關隨機荷載的組合方法;結合現行規范設計方法,進一步討論了荷載組合系數的確定;最后采用montecarlo試驗驗證了本文的荷載組合方法,并對常見的幾種經驗荷載組合規則進行了概率校核。

六、現澆混凝土結構模板的設計>（二）模板結構設計的基本內容>ⅰ.荷載及荷載組合 (1)荷載標準值 1)模板及支架自重標準值──應根據設計圖紙確定。對肋形樓板及無梁樓板模板的自重標準值，見表5 －3。 表5－3模板及支架自重標準值(kn/m3) 模板構件的名稱木模板組合鋼 模板 鋼框膠合板摸板 平板的模板及小楞0.300.500.40 樓板模板(其中包括梁的 模板) 0.500.750.60 樓板模板及其支架(樓層 高度4m以下) 0.751.100.95 2)新澆混凝土自重標準值──對普通混凝土，可采用24kn/m3；對其他混凝土，根據實際重力密度確定。 3)鋼筋自重標準值──按設計圖紙計算確定。一般可按每立方米混凝土含量計算： 框架梁1.5kn/m3 樓板1.1kn/m3 4)施工人員及設備荷載標準值:

大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大鋼管腳手架的計算參照《建筑施 工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（jgj130-2001）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為16.8米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為48×3.0， 連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。 施工均布荷載為3.0kn/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設3層。 懸挑水平鋼梁采用[16b號槽鋼u口水平，其中建筑物外懸挑段長度1.50米， 建筑物內錨固段長度3.00米。 懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.45m。拉桿 采用鋼管100.0×10.0mm。 一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的

接觸爆炸荷載下鋼-混凝土組合梁簡化設計方法研究——接觸爆炸荷載作用下可引起結構的破壞。為研究鋼一混凝土組合梁的抗爆性能，基于等效單自由度方法和能量方法，推導了接觸爆炸荷載作用下鋼一混凝土組合梁最大彈塑性變形的簡化計算方法，并同數值分析結果進行...

盡管半剛性連接和樓板組合效應在鋼框架設計中的優點已被廣泛證實,但在實踐工程中卻較少采用,首要原因是缺乏合適的實用設計方法。在此提出了一種針對豎直荷載作用下半剛性組合結構的實用設計方法。該方法可以用于正常使用極限狀態下半剛性組合結構的連接、梁柱的設計。同時也確定了用于計算梁撓度的梁柱連接的轉動剛度以及柱的有效長度系數。此外,通過兩個全尺半剛性組合框架的試驗,進一步驗證了該方法的準確性。同時還對一設計實例采用了所提議的設計方法進行計算。結果表明:該方法不僅能考慮到梁柱連接的真實受力狀態及其對整體結構的影響,而且在工程實踐中的使用還非常簡捷。

淺談建筑施工現場火災爆炸事故 及預防措施 余進 （長江大學工程技術學院城市建設系土木工程61203）

1、對上人的屋面玻璃，應按下列最不利情況，分別計算： 1）玻璃板中心點直徑為150mm的區域內，應能承受垂直于玻璃為1.8kn的活荷載。 2）居住建筑，應能承受1.5kpa的均布活荷載；對非居住建筑，應能承受3kpa的均布活荷 載。 2、對不上人的屋面玻璃，設計應符合下列規定： 1）與水平面夾角小于30°的屋面玻璃，在玻璃板中心點直徑為150mm的區域內，應能 承受垂直于玻璃為1.1kn的活荷載。 2）與水平面夾角不小于30′的屋面玻璃，在玻璃板中心直徑為150mm的區域內，應 能承受垂直于玻璃為0.5kn的活荷載。 廣州珍珠巖廣東珍珠巖廣東珍珠巖廠http://www.***.***編輯:ejdnchh

1、對上人的屋面玻璃，應按下列最不利情況，分別計算： 1）玻璃板中心點直徑為150mm的區域內，應能承受垂直于玻璃為1.8kn的活荷載。 2）居住建筑，應能承受1.5kpa的均布活荷載；對非居住建筑，應能承受3kpa的均布活荷 載。 2、對不上人的屋面玻璃，設計應符合下列規定： 1）與水平面夾角小于30°的屋面玻璃，在玻璃板中心點直徑為150mm的區域內，應能 承受垂直于玻璃為1.1kn的活荷載。 2）與水平面夾角不小于30′的屋面玻璃，在玻璃板中心直徑為150mm的區域內，應 能承受垂直于玻璃為0.5kn的活荷載。 廣州珍珠巖廣東珍珠巖廣東珍珠巖廠http://www.***.***編輯:ejdnchh

樓面恒載： 樓面恒載包括構件自重，面層自重，板底抹灰自重（或吊頂自重），pkpm 軟件可以自動計算構件自重，所以輸入的荷載只為后兩項之和。后兩項要根據 具體工程的建筑做法，查《建筑結構荷載規范》得出。 例1： 樓面做法：（從上向下）12厚大理石地面；30厚細實混凝土；現澆樓板；天 棚抹灰。 樓面恒載：）12厚大理石地面：0.012×28kn/m3=0.34kn/m2 30厚細實混凝土：0.03×24kn/m3=0.72kn/m2 天棚抹灰（15mm）：0.015×17kn/m3=0.26kn/m2 樓板恒荷載標準值：0.34+0.72 +0.26=1.32 具體工程按照上述方法計算，pkpm輸入時再將計算結果稍微加大，可以乘 以1.1的增大系數。 如果板上有隔墻，處理方法如下： 1、隔墻下有梁，則隔墻的荷載以線性荷載的形式加到梁上。 12

水磨石面層總厚度33 名稱做法厚度（mm)容重(kn/m3)重量kn(m2) 白水泥大理石子面15250.38 1:3水泥砂漿找平18200.36 純水泥漿一道2200.04 鋼筋混凝土樓板120253.00 板底20厚粉刷抹平20170.34 靜載分項系數1.2樓面靜載4.1 活載分項系數1.4樓面活載2.0 設計值7.7 水泥砂漿面層總厚度25 名稱做法厚度（mm)容重(kn/m3)重量kn(m2) 1:1.5水泥砂漿面13200.26 1:2.5水泥砂漿底12200.24 純水泥漿一道2200.04 鋼筋混凝土樓板120253.00 板底20厚粉刷抹平20170.34 靜載分項系數1.2樓面靜載3.9 活載分項系數1.4樓面活載2.0 設計值7.5 鋪地磚面

mk（kn*m）nk（kn）vk（kn）mk（kn*m）nk（kn） 第一組146.391014.37-55.17 第二組-13.071220.89-10.25 mk（kn*m）nk（kn）vk（kn）mk（kn*m）nk（kn） 第一組47.0881613.7-17.082 第二組-12.31681817.821.6668 mk（kn*m）nk（kn）vk（kn）mk（kn*m）nk（kn） 第一組-136.6444940.992252.3776 第二組-103.78921030.5457244.1456 第三組80.032878.4598-8.7744 組別 荷載標準組合效應設計值荷載基本組合效應設計 當力作用于a柱時的計算結果 當力作用于b柱時的計算結果 力作用于c柱時的計算結果 組別 荷載基本組合效應設計荷載

大模板是大型模板與大塊模板的簡稱,它具有安裝和拆除方便、尺寸準確、板面平整及周轉使用次數多等特點。文章主要探討大模板的荷載選擇和施工方法。

建筑物樓面活荷載增大后的加固方法

恒載 ①②③④-左⑤-右 -139.644-39.4241.5125.101-5.101 116.77930.406-0.782-1.7251.725 134.69735.070-0.4040.875-0.875 ----- -229.723-56.230-4.041-7.1467.146 -145.819-36.194-0.782-1.7251.725 -214.296-4.727-51.1777.588-7.588 143.2190.96535.646-1.9141.914 115.434-0.38331.470-1.0461.046 ----- -134.2581.740-36.627-5.6275.627 -117.8090.965-30.954-1.9141.914 -123.

②-左③-右 -147.88044.799-44.799 120.384-- 135.2907.684-7.684 —-- -238.558-62.75962.759 -149.713-- -220.08366.374-66.374 147.152-- 118.593-9.2729.272 --- -138.933-46.25446.254 -121.370-- -161.995136.429-136.429 118.783-- 105.03237.822-37.822 --- -203.390-149.330149.330 -133.304-- -220.254157.933-157.933 165.682-- 107.94463.715-63.715 --- -133.886-142.6671

近年來發生的規模較大的恐怖襲擊活動中,車載簡易爆炸裝置(vbied)逐漸成為建筑結構與基礎設施安全的重大危害。防撞桿作為重要建筑周邊的第1道安全屏障,能夠有效地控制潛在威脅車輛對建筑物的侵入。因此,以防撞桿為代表的阻攔型防爆路障在英、美等發達國家已有廣泛應用。為了規范阻攔型防爆路障的試驗測試及評定標準,英、美等國都相繼頒布了本國阻攔型防爆路障的評測規范,其中美國規范中提出了一套k級抗撞等級標準。利用顯式動力分析軟件ls-dyna的強大模擬功能,結合美國規范中的k4等級對應工況,提出了一套適用于鋼管混凝土防撞桿的簡化設計方法,可供今后的工程應用參考。

近年來我國多次發生在積雪荷載作用下門式剛架輕鋼房屋發生破壞事故。本文分析了積雪荷載在房屋屋面形成的特點和屋面積雪荷載作用下薄壁型鋼檁條的破壞特征。探討了現行設計規范和技術規程中檁條抗積雪荷載設計方法的合理性,指出了計算模型存在的不足。壓型鋼板屋面在積雪荷載作用下,不宜作為檁條可靠的側向支撐,檁條計算應按屋面不能阻止檁條側移和扭轉進行強度和穩定計算。通過大量算例計算和分析比較,研究了屋面坡度與扭轉翹曲正應力對檁條截面正應力的影響規律和程度,指出了現行設計規范和技術規程中薄壁型鋼檁條抗積雪荷載的設計方法的適用性和缺陷。對于目前大量采用的屋面坡度較小的輕鋼建筑檁條進行強度和穩定計算時,不宜忽略扭轉翹曲正應力的影響。探討了在屋面積雪荷載作用下門式剛架輕鋼房屋發生破壞的原因。提出了薄壁型鋼檁條抗積雪荷載作用的設計方法建議。