建立套管接頭內、外螺紋牙嚙合物理力學模型,依據螺紋嚙合對變形協調方程和單個螺紋牙軸向彈性變形分析,推導出套管接頭螺紋牙承載分布不均性規律及其法向接觸力計算方程組,并利用有限元計算結果驗證了螺紋牙受力解析值的可參考性.結合彈性力學理論和api偏梯形螺紋計算準則,根據可靠度理論建立特殊螺紋套管接頭三種連接失效形式的極限狀態方程,利用montecarlo方法對服從正態分布的螺紋各項加工參數進行抽樣,統計得出套管接頭發生連接失效的概率及其相應可靠度.計算結果表明:特殊螺紋套管接頭各連接失效形式的可靠度由大到小排序為螺紋跳扣>管體屈服>螺紋牙剪切>接頭抗拉.

對ф139.7mm×9.17mm長圓螺紋套管脫螺紋事故進行了調查,對脫螺紋的套管內外螺紋損傷形貌進行了宏觀分析和測量,對套管材質進行了試驗分析,對該批未用的套管進行了驗證試驗,認為套管材質和螺紋加工質量合格。對套管旋合螺紋位置和脫螺紋時的連接狀態及受力進行了分析和計算,認為套管脫螺紋原因是套管接頭旋合螺紋不到位,而且在試油擠保護液過程中該套管接頭受到震動載荷首先發生松動,最終在內壓作用下發生脫螺紋。

針對apispec5b標準圓螺紋套管量規只是參照短圓螺紋的尺寸進行設計和加工,需要用一種規格的量規測量外徑相同,但螺紋幾何尺寸不同的多種規格的長、短圓螺紋套管,增加了判定緊密距測量結果難度的問題,提出了凹入量的概念,澄清了凸出量、凹入量及緊密距三者之間的關系。指出apispec5b標準推薦公式的不足,總結并給出1組新的方便可行、易于理解又不易出錯的緊密距計算公式供測量時使用,以避免檢驗時產生誤判。分析表明,實際測量的凸出量、凹入量均不是緊密距,而是對緊密距的間接測量,但可以由此判定緊密距是否合格。

API圓螺紋套管外螺紋接頭緊密距測量及判定

api標準圓螺紋套管結構簡單,加工制造容易,成本低,在國內外油氣田上廣泛使用。介紹了圓螺紋套管連接強度的影響因素及其發展趨勢,討論了在不同的粘扣、高溫、高壓等條件下的api圓螺紋套管連接強度,為圓螺紋套管在各油田的繼續投入使用提供了技術支持。

api圓螺紋套管接箍尺寸、公差和重量 代號1 規格 a 外徑 最小長度 mm 鏜孔直 徑 承載面 寬度重量 kg外徑 d mm w mm 短接 箍 nl 長接 箍 nl qb mm b mm短接箍長接箍 123456789 4-1/2 5 5-1/2 6-5/8 7 7-5/8 8-5/8 9-5/8 10-3/4 11-3/4 13-3/8 16 18-5/8 20 114.30 127.00 139.70 168.28 177.80 193.70 219.08 244.48 273.05 298.45 339.72 406.40 473.08 508.00 127.00 141.30 153.67 187.71 194.46 215.90 244.48 269.88 2

內徑接頭形式 aos重型公 制螺紋24° 外錐密封 aol輕型 公制螺紋 24°外錐 密封 aoj美制管 螺紋74°內 錐密封 aor英制管螺 紋60°外錐 密封 aof公制 螺紋球形 密封 aoc公制 螺紋74° 內錐密封 hos公制 螺紋24° 錐密封 6m16*1.5 m18*1.5 m12*1.5 m14*1.5 7/16"*20g1/4"*19m14*1.5 8m20*1.5m16*1.51/2"*20g3/8"*19m16*1.5m20*1.5 10m20*1.5 m22*1.5 m18*1.59/16"*18m18*1.5m22*1.5 12m24*1.5m22*1.53/4"*16g1/2"*14m24*1.5 16m30*2m26*1.5 m27*1.5 7/8"*14g5/8"*14m30*2 20m36*21

螺紋代號螺紋代號螺紋代號 maxminmaxminmaxmin m10*19.979.79g1/8"*289.739.51 7/16"-20unf11.0810.87 m12*1.511.9711.73 1/2"-20unf12.6712.46 g1/4"-1913.1612.91 m14*1.513.9713.739/16"-18unf14.2514.03 m16*1.515.9715.73 g3/8"-1916.6616.41 11/16"-16un17.4317.19 m18*1.517.9717.73 3/4"-16unf19.0118.77 m20*1.519.9719.73 13/16"-16un20.6020.35g1/2"-1420.9620.67 m22*1.521.972

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借鑒國內外深海采礦揚礦管接頭,結合其作業環境設計了一種球鉸接頭,使揚礦系統不受彎矩和扭矩,相當于柔性管。采用能量損失法分析了螺紋脂密封性能,并用有限元法分析了螺紋的滑脫失效。分析結果表明,在中試系統礦漿流速下,深海采礦揚礦系統球鉸接頭部分螺紋機加工產生的自然通道螺紋脂有良好的密封性能。減小揚礦管系統承受的拉力,增大螺紋間的摩擦和螺紋間嚙合齒數,可減小揚礦管接頭滑脫的可能性,從而提高系統作業的可行性和安全性。

對某井φ177.8mm×10.36mm110特殊螺紋接頭套管脫扣和粘扣原因進行了分析,認為套管是在嚴重粘扣之后才發生脫扣的,套管嚴重粘扣主要與下井操作不當有關。在套管起吊過程中沒有螺紋保護器保護的套管接頭螺紋、扭矩臺肩和密封面容易被損傷,不使用對扣器直接對扣容易導致偏斜對扣;不引扣而直接開動套管鉗高速上扣很容易導致粘扣和錯扣;一旦嚴重粘扣和錯扣,套管接頭連接強度就會大幅度下降,最終導致套管在上提過程中發生脫扣事故。

油套管接頭的性能是油套管管柱重要質量指標之一,其選用條件是根據油氣田工況條件,采用api扣型和特殊螺紋扣型。對于低壓低產氣井,選用api扣型不能保證氣密封性能,選用特殊螺紋扣型價格貴、成本高,因此,沒有合適的扣型選用。寶鋼根據油田低壓低產氣井工況條件,設計開發了經濟型油套管產品,產品通過全尺寸實物性能試驗,其上扣完整性、密封完整性、結構完整性達到了產品設計要求,并在油田完成了下井試驗,產品滿足了油田實際工況的要求,實現了實用性和經濟性的統一。

分析了內螺紋襯塑直角管接頭在給水管道中的應用特點,分析了其成型工藝性,設計了1副內螺紋襯塑直角管接頭注射模,其中特別探討了潛伏澆口及組合型芯的設計要點,保證了脫模及抽芯的可靠性,最終實現了產品的成型。

內螺紋抽芯機構的設計是螺紋塑件脫模機構的難點和重點。本文介紹兩種帶內螺紋pvc-u給水管接頭的設計方案,重點分析并比較了這兩種模具螺紋型芯的自動脫螺紋方案。

外螺紋直通管接頭

世偉洛克卡套管接頭和轉換接頭

鋼筋直螺紋套管連接 技術交底記錄 技 1-5 2011年6月6日 工程名 稱 河南工業大學師 生周轉房 h標段1#樓 分部 工程 基礎 分項工 程名稱 鋼筋直螺紋套筒連接 交底內容： 鋼筋直螺 紋套筒連接 1.適用范圍 本工程≥20mm的鋼筋 2.作業準備 （1）熟讀設計圖紙、規范和技術標準，對加工 及施工人員進行技術交底。 （2）所有鋼筋必須有出廠合格證及復驗報告， 連接套筒應有出廠合格證，兩端有保護套進行絲扣 保護，進場時質檢員應復檢合格后方可用到工程上， 鋼筋直螺紋加工必須有檢驗記錄。 3.技術要求 （1）鋼筋先調直再下料，切口端面與鋼筋軸線 垂直，不得有馬蹄形或撓曲，不得用氣割下料。 （2）鋼筋下料時必須符合下列規定： a.設置在同一構件內同一截面受力鋼筋的接頭 位置應相互錯開。同一截面接頭百分率不應超過 50%。 b.接頭端頭距鋼筋受彎點不得小于鋼筋直

圓螺紋套管接頭發生脫扣主要與產品設計加工、材質性能、上扣扭矩或上扣位置以及現場操作等方面的因素有關。近幾年,國產套管質量有了很大的提高,然而圓螺紋套管接頭滑脫事故仍時有發生,導致了較大的經濟損失和安全事故的發生。針對一起圓螺紋套管脫扣事故,采用理論分析與試驗相結合的方法,對脫扣套管和接箍進行了宏觀分析和材質理化性能試驗,并對同批次套管試樣進行了螺紋參數測量和實物拉伸模擬試驗,最后對試驗結果進行了綜合分析。結果表明:現場上扣時夾持接箍位置錯誤、現場端上扣不到位是導致該套管脫扣失效的主要原因。

api偏梯形螺紋套管內外螺紋機緊聯接時,采用控制接箍端面與管體上三角形上螺紋標記之間相對位置的方式進行上螺紋。長期以來,從事石油工程的技術人員對此的理解和做法不統一。文章通過對相關標準、資料的對比分析研究,找出了疑點所在,為今后統一認識提供了可靠的依據

碳鋼管接頭，內螺紋sch80，規格尺寸見圖紙螺紋標準asmeb1.20. 尺寸數量單價 1/8"100 1/4"100 3/8"100 1/2"100 3/4"100 1"100 11/4"100 11/2"100 2"100 21/2"50 3"50 4"50 5"10 6"10 碳鋼半管接頭，內螺紋sch80，規格尺寸見圖紙螺紋標準asmeb1.20. 尺寸數量單價 1/8"100 1/4"100 3/8"100 1/2"100 3/4"100 1"100 11/4"100 11/2"100 2"100 21/2"50 3"50 4"50 5"10 6"10 劉漫 2011*11*30

確定了不銹鋼管件套接接頭電子束釬焊的工藝參數,并獲得了良好的釬焊接頭。利用掃描電鏡和能譜分析儀,對電子束釬焊試樣的顯微組織進行了分析。結果表明,釬縫區主要是固溶體組織和少量的化合物;母材區除了奧氏體組織外,還存在cu元素的晶間擴散。

非api套管接頭主要通過金屬對金屬的徑向過盈主密封結構,保證氣井開采時的井筒內氣密性。依據7in.套管接頭尺寸選用錐面對錐面徑向主密封結構型式加工試件,通過密封面過盈配合尺寸控制密封預緊力,測試不同密封預緊力下的氣體泄漏率;分別采用車削、磨削和研磨工藝加工接觸面,對比分析不同表面粗糙度對氣密性能影響程度;取徑向密封接觸寬度范圍2.5~25mm,測試相同密封預緊力和氣體壓力下,不同接觸寬度對應的氣體泄漏率。試驗測試結果表明,較高的初始接觸壓力是形成金屬對金屬密封的必要條件,當接觸壓力接近2倍材料屈服強度后,隨氣體壓力升高泄漏率曲線近似保持水平,徑向金屬密封產生穩定氣密性能;密封面的表面粗糙度不同,其進入穩定密封狀態的快慢程度不同,表面光潔度越高、進入速度越快氣密性能越好;徑向接觸寬度在2.5~10mm范圍內,氣體泄漏率隨接觸寬度增加而顯著降低,10mm以后接觸寬度對氣密性能影響不大。