通風管道摩擦阻力修正的探討 (2)

圓形螺旋風管系采用寬為10cm的鍍鋅鋼帶繞制成,有單層與兩層風管中央保溫材料構成的雙層保溫風管兩種型式。圓形螺旋風管的摩擦阻力的大小決定于咬口接縫制作模具,實驗曲線表明:由于各種口徑風管的制作模具不同,所以摩擦阻力曲線排列無理論規律,必須對其各別測定。另外又表明,圓形螺旋風管摩擦阻力雖略大于普通鍍鋅鋼板摩阻,但很接近。目前此風管用多于船用空調系統,每根長5m。

廣西大學實驗報告 姓名 院專業班 年月日 實驗內容指導教師 一、實驗名稱： 管道流動阻力的測定 二、實驗目的： 1.學習u型壓差計的使用； 2.學習測量閘閥和90°彎頭的局部阻力損失（hf`）的方法，計算局部阻力系 數（ξ），學習直管阻力損失（hf）的測定方法，計算出摩擦系數（λ）和 雷諾準數（re），在雙對數坐標紙上作λ-re關系曲線； 3.學習流量計的標定。 三、實驗原理： 流體在管道中流動時，由于粘性力與渦流的存在，必然會引起能量的損失，這 些損失可分為兩類，即直管（沿程）阻力損失（hf）和管件的局部阻力損失（hf`）。 1、直管阻力損失 流體在圓形管流動時的阻力損失可用范寧公式計算： ]/[ 2 2 kgj u d l hf（1） 式中：λ——摩擦系數 l——直管長[m] d——管內徑[m] u——管內流速

在亞臨界壓力條件下,針對ф28.6mm×5.8mm的優化四頭內螺紋管內汽-水兩相流進行水平絕熱條件下的摩擦阻力特性研究。研究結果表明,干度和系統壓力對內螺紋管內的兩相流摩擦壓降影響顯著。干度增大,則兩相摩擦倍率增大;壓力增大,兩相摩擦倍率減小;當壓力接近臨界壓力時,兩相摩擦倍率接近于1。優化四頭內螺紋管在相同工況下的兩相流摩擦壓降小于普通內螺紋管。當其應用于垂直管屏換熱設備時,壓力損失中摩擦壓降所占比例將會減小,從而加大重位壓降的影響程度,使得換熱設備在特定工況下具有自補償特性,從而形成良好的水動力條件。

在亞臨界壓力條件下，針對φ28．6mm×5．8mm的優化四頭內螺紋管內汽．水兩相流進行水平絕熱條件下的摩擦阻力特性研究。研究結果表明，干度和系統壓力對內螺紋管內的兩相流摩擦壓降影響顯著。干度增大，則兩相摩擦倍率增大；壓力增大，兩相摩擦倍率減小；當壓力接近臨界壓力時，兩相摩擦倍率接近于1。優化四頭內螺紋管在相同工況下的兩相流摩擦壓降小于普通內螺紋管。當其應用于垂直管屏換熱設備時，壓力損失中摩擦壓降所占比例將會減小，從而加大重位壓降的影響程度，使得換熱設備在特定工況下具有自補償特性，從而形成良好的水動力條件。

探討了柯列勃洛克公式摩擦阻力因數的解法和初值的選取,研究了2000戶以下庭院枝狀燃氣管道的編程計算。

設計了一種梯形截面的新型螺旋型湍流促進器,分析了速度、湍動能、湍流耗散率、壓力、壁面剪切力等物理量的指標變化以及在流場中的分布狀態,結合數值模擬分析法探索螺旋型湍流促進器強化傳質過程的作用機理,并與傳統半圓形截面螺旋型湍流促進器的流體動力學性能和能耗進行了對比。研究表明,梯形截面螺旋型湍流促進器流場的最大速度為1.44m/s,湍動能平均值為0.023k,壁面剪切力平均值為9.55pa,軸向壓力降與壁面剪切力的比值為165；半圓形截面螺旋型湍流促進器流場的最大速度為1.17m/s,湍動能平均值為0.02k,壁面剪切力平均值為7.35pa,軸向壓力降與壁面剪切力的比值為155；梯形截面的螺旋型湍流促進器流場的流體動力學性能要優于半圓形截面螺旋型湍流促進器,且壓力降與壁面剪切力相比增加幅度較小,即相對阻力更小,在滿足強化傳質要求的同時消耗更少的能量。

對矩形窄縫通道內高壓兩相摩擦阻力特性開展實驗研究,分析搖擺運動對矩形窄縫內兩相摩擦阻力的影響。結果表明:搖擺運動條件下,兩相摩擦阻力會隨著搖擺運動而呈現近似正弦的波動,兩相摩擦阻力波動時均值與靜止條件下的相等;搖擺運動引起的摩擦阻力相對變化量隨著全液相雷諾數、含汽率、搖擺周期的增大而減小,隨著搖擺幅值的增大而增大;摩擦阻力相對變化量與最大搖擺角加速度沒有明顯單調關系。提出用于計算摩擦阻力相對變化量的經驗關系式。

矩形窄通道廣泛應用于緊湊式換熱器設計中,其內空氣-水兩相流動摩擦阻力受簡諧搖擺運動影響而與穩定狀態不同。筆者通過實驗研究了搖擺運動條件下矩形窄通道內絕熱兩相流摩擦壓降特性。結果表明:層流區(分液相雷諾數rel1400)摩擦壓降沒有明顯的周期性波動。lee-lee模型能較好地用于搖擺條件下平均摩擦壓降的預測,但不能用于周期性變化摩擦壓降的動態預測。通過分析大量實驗數據的變化規律,基于奇斯霍姆c(chisholm)關系式,擬合得到了搖擺條件下瞬時摩擦壓降經驗關系式,其預測值與實驗值有較好的一致性。

在經改制過的ms-t3000摩擦磨損試驗機上,以黃銅為摩擦副,對熱型連鑄技術制備的單晶銅進行載流摩擦磨損試驗,研究了電流對單晶銅導線載流摩擦磨損行為的影響。結果表明:電流強度對單晶銅干摩擦磨損行為有顯著影響。電流在0~15a范圍內,隨著電流的增加,摩擦系數與磨損率變化基本一致,呈現先減少后增加的趨勢。電流較小時,接觸電阻也比較小且較穩定;電流高時,接觸電阻比較大,波動劇烈,而且有電弧出現。單晶銅導線在帶電條件下的主要磨損形式為磨粒磨損、粘著磨損以及以電化學作用為主的氧化磨損或腐蝕磨損。

以蒸餾水流過內徑分別為168μm和399μm的不銹鋼微管,研究了微管壁面溫度分布和壁面軸向導熱特征.依據微面熱成像技術,用紅外熱像儀獲得了恒定雷諾數和不同加熱功率下微管壁面溫度分布圖.用一個簡化的數學模型表示了壁面軸向導熱和流體對流傳熱關系.實驗和理論分析表明微管內壁面軸向導熱量微小,與液體對流換熱相比可以忽略.

管道流體阻力的測定‘ 管道流體阻力的測定 一(實驗目的 1.掌握測定流體流動阻力的一般實驗方法; 2.測定直管摩擦系數λ及管件的局部阻力系數ξ; 3.驗證在一般里湍流區內λ與,e的關系曲線(ξ,d為定值)。 二(實驗裝置 圖1實驗裝置圖 "1",、本實驗有、1各二套裝置，每套裝置上設有二根測試用的管路，流體(水) 流量用孔板12 或文氏管流量計測量，由管路出口處的調節閥,調節其流量。 ,、管路上設置三組,型差壓計，分別用來測定流量、直管阻力和管件局部阻力 相應的靜壓差，從測壓孔引出的高低壓管間有平衡閥相連，其連接情況及平衡閥的 安裝位置見圖c。差壓計指示液有水銀和四氯化碳。 三(基本原理和方法 不可壓縮性流體在直管內作穩定流動時，由于粘滯性而產生摩擦阻力，即直管 阻力。流體在流經變徑、彎管、閥門等管件時，由于流速及其方向的變

管道氣體流動阻力計算

管道流體阻力的測定 一．實驗目的 1.掌握測定流體流動阻力的一般實驗方法； 2.測定直管摩擦系數λ及管件的局部阻力系數ξ； 3.驗證在一般里湍流區內λ與ｒe的關系曲線（ξ／d為定值）。 二．實驗裝置 圖1實驗裝置圖 １、本實驗有 " 2 1 1、"1各二套裝置，每套裝置上設有二根測試用的管路，流體（水）流量用孔板 或文氏管流量計測量，由管路出口處的調節閥５調節其流量。 ２、管路上設置三組ｕ型差壓計，分別用來測定流量、直管阻力和管件局部阻力相應的靜壓差， 從測壓孔引出的高低壓管間有平衡閥相連，其連接情況及平衡閥的安裝位置見圖c。差壓計指示液有 水銀和四氯化碳。 三．基本原理和方法 不可壓縮性流體在直管內作穩定流動時，由于粘滯性而產生摩擦阻力，即直管阻力。流體在流經 變徑、彎管、閥門等管件時，由于流速及其方向的變化而產生局部阻力。在湍流狀態下，管壁的粗糙 度也影響流

本文簡介了美國弗吉尼亞(州)dot試驗采用噴砂機噴射鋼砂的方法,增強道路路面的滑動摩擦阻力。這對瀝青路面和混凝土路面的滑動摩擦阻力來說是個關鍵性的問題。

以聚丙烯、epdm為原料,采用熔融共混法制備了pp/epdm復合材料。通過xrd、偏光顯微鏡和旋轉流變儀等檢測手段,研究epdm含量對pp/epdm共混物結晶及動態流變行為的影響。結果表明,epdm顯著提高了共混物的沖擊強度,但拉伸強度與彎曲強度明顯降低。其中,當epdm質量分數為10%時,共混物的沖擊強度為58.156kj/m2,較pp提高了約20倍;隨著epdm含量的增加,共混物的球晶結構受到不同程度破壞,當epdm質量分數為25%時,球晶結構破壞嚴重。同時,隨著epdm含量的增加,共混物的結晶溫度降低。pp/epdm熔體的復數黏度均隨著角頻率的增加而下降,表現為剪切變稀現象,材料為假塑性流體,epdm的加入使得共混物的彈性模量和黏性模量增大。

研究等寬管道中,磁場、可滲透壁面、darcy速度和滑動參數,對流體穩定流動的綜合影響.假設管道中流動的流體是均勻的、不可壓縮的newton流體.利用beavers-joseph滑動邊界條件,得到控制方程的解析解.詳細地討論了磁場、可滲透性、darcy速度和滑動參數對軸向速度、滑動速度和剪應力的影響.可以看出,hartmann數、darcy速度、多孔參數和滑動參數,在改變流動方向,進而改變剪應力方面,起著至關重要的作用.

針對簡諧脈動層流條件下矩形通道內的阻力特性進行理論和實驗研究。基于脈動條件下矩形通道內層流流動的數學模型,分析了脈動周期、脈動振幅等因素對摩阻常數的影響,并進行實驗驗證。結果表明:脈動層流摩阻常數與脈動周期、脈動振幅、通道高寬比和流體性質有關;層流摩阻常數理論值與實驗值相吻合,脈動周期越小或相對振幅越大,層流摩阻常數的峰值越大、谷值越小,層流摩阻常數脈動的幅度越大。

用非開挖方式向鋼管道內穿插薄壁聚乙烯內襯是目前可選擇的恢復舊燃氣管道使用功能的最好方法。穿插施工的分段作業使得聚乙烯內襯不可避免地要從管內跨越若干管道縫隙。縫隙處的聚乙烯內襯因無鋼管支撐而獨自承受管道內壓,其承載行為將影響穿插結構的安全。本文的計算分析表明,在管道內壓作用下,該穿插結構的徑向膨脹變形主要集中在縫隙處的聚乙烯內襯上,且管道縫隙尺寸、管道內壓和內襯壁厚對穿插結構的承載行為均有顯著影響,為此在穿插施工前應就此進行詳細的定量設計

該文依據雷諾相似準則,設計了辦公房間實驗模型,并利用"x"雙斜絲探頭和兩個單斜絲探頭對室內的三維湍流流場進行測量;通過cf-920頻譜分析儀來分析流場內動態信號的頻譜與相關性質.實驗結果表明,氣流的功率頻譜密度沒有較大的能量集中,屬于寬頻帶信號,流場動態特性良好;同時,所設計的模型能夠使辦公房間內下部空調區域有效地、較全面地調整氣流流動,提高了相應的經濟效益.

巖體閉合節理摩擦滑動模擬與力學行為研究——基于邊界單元法的不連續位移法，引進摩擦節理單元來模擬巖體節理，認為節理摩擦過程中其上下表面間作用的應力滿足摩爾-庫倫準則。在此基礎上，研究了節理不同閉合和滑動狀態對應力和位移的影響。研究發現，當節理張...

實驗二管道內壓力流速測量 小組成員：劉敏（1008180122）盧藝杰（1008180123）陶陽（1008180132） 一、實驗目的 1熟悉熱線風速儀的使用方法 2了解壓差傳感器的使用 二、實驗原理 1熱線風速儀的測速原理 熱線風速儀是利用通電的熱線探頭在流場中會產生熱量損失來進行測量的。如果流過熱線的 電流為i，熱線電阻為r，則熱線產生的熱量是riq 2 1 。 當熱線探頭置于流場中時，流體對熱線有冷卻作用。忽略熱線的導熱損失和輻射損失，可以 認為熱線是在強迫對流換熱狀態工作的，根據牛頓公式，熱線散失的熱量為 )(t2tqfwf 式中——熱線的對流換熱系數f——熱線的換熱表面積 tw——熱線溫度tf——流體溫度 在熱平衡條件下，有qq 21 ，因此可寫出熱線的能量守恒方程：)( 2 t