代號單位公式數值（例題） π3.141592654 m必須填寫2.5 z必須填寫30 αd必須填寫30 g必須填寫9 必須填寫h/h 必須填寫6 必須填寫6 esv查表（必須填寫）0 d75 db64.95190528 p7.853981634 cf0.1×m0.25 30圓齒根dei78.75 30平齒根dei79.5 37.5圓齒根dei78.5 45圓齒根dei78 0 從it12、it13或 it14中選取 30平齒根和圓齒根dfimin78 37.5圓齒根dfimin77.75 45圓齒根dfimin77.5 dii 30圓齒根和平齒根dii72.68725649 37.5圓齒根dii72.90683669 45圓齒根dii73.12919523 e3.926990817 emax 公差等級

漸開線花鍵變位系數的計算

漸開線花鍵計算方法[1] 模數m=3齒數z=15標準壓力角αd=30°配合代號：h7/h7 分度圓直徑d=m×z=45基圓直徑db=m×z×cos(αd)=38.9711 周節p=π×m=9.42477796076937內花鍵大徑dei=m×(z+1.5) =49.5外花鍵作用齒厚上偏差esv=0(根據>1463頁表9-1-49或由公差代號計算)外花鍵漸開線起始圓直徑 最大值：dfemax= 2×((0.5db)^2+(0.5dsin(αd)-(hs-0.5esv/tan(αd))/sin(αd))^2)^0.5= 41.8669(其中hs=0.6m=1.8)內花鍵小徑dii=dfemax+2cf)= 42.47(其

偶數齒 序號參數名稱代號參數值 1模數m2 2齒數z32 3分度圓壓力角α30 4分度圓壓力角的弧度值rad0.523598776 5分度圓漸開線函數值invα0.053751494 6基圓直徑db55.42562584 7量棒直徑dre3.794 8最大跨棒距mmax69.619 9最小跨棒距mmin69.508 αmax*0.569788989 αmin*0.567147024 invαmax*0.0708819 invαmin*0.069803769 12實際齒厚最大值smax2.998597475 13實際齒厚最小值smin2.929597122 根據漸開線外花鍵跨棒距反算齒厚 10任意壓力角弧度值 11任意壓力角漸開線函數值 奇數齒 參數值 1.5 25 30 0.523598776 0.0537

漸開線花鍵拉刀設計計算1800c-216 序號計算項目符號計算公式或選取方法精度計算例計算例計算例 1模數m2.52.54 2齒數z161621 3分度圓直徑df404084 4分圓壓力角αf300.5235990.5235990.52359878 invαf0.0537510.0537510.05375149 5外圓直徑de46(+0.170)dmax46.1746.1790.06 6內圓直徑di40(+0.050)404080.2 7分圓弧齒槽寬sf5.37(+0.085+0.035)5.4555.4556.383 8預加工孔徑do40(+0.050)domin404079.7 9拉削長度lo50.750.750 10工件長度l138138

偶數齒 序號參數名稱代號參數值 1模數m3 2齒數z16 3分度圓壓力角α20 4分度圓壓力角的弧度值rad0.34906585 5分度圓漸開線函數值invα0.014904384 6基圓直徑db45.1052458 7量棒直徑dri5.176 8最大棒間距mmax45.377 9最小棒間距mmin45.178 αmax*0.468521785 αmin*0.460651861 invαmax*0.037585868 invαmin*0.035609044 12實際齒槽寬最大值emax6.5968954 13實際齒槽寬最小值emin6.502007818 根據漸開線內花鍵棒間距反算齒槽寬 10任意壓力角弧度值 11任意壓力角漸開線函數初值 奇數齒 參數值 1.5 19 30 0.523598776 0.053

根據英制漸開線花鍵的標準,推導出外花鍵弧齒厚和內花鍵弧齒槽寬的幾何參數及測量的若干計算式。進而探尋出外花鍵跨棒距與弧齒厚和量棒直徑,內花鍵棒間距與齒槽寬和量棒直徑之間一系列偏差的計算關系式,并舉例說明,該方法對一系列花鍵尺寸可系統、準確、方便、快捷地進行設計、計算與測量。

第1頁，共2頁 10米燈桿強度計算 a、已知條件: 1、風速:u＝36.9m/s約12級臺風 3、燈桿材質：q235 4、屈服強度：[σ]＝235mpapa=n/m2 5、彈性模量：e＝210gpa 6、h＝10000mmd＝70mmd＝180mmt＝3mm b、風壓： p＝u2/1.6＝851.01n/m2 c、迎風面積： s塔桿＝(d+d)*h/2＝1.25m 2 s挑臂＝60×1500×1＝0.09m2 s燈具＝300×1000×1＝0.30m 2 s太陽能板＝1200×540×0＝0.00m 2 ×sin35°＝0.00m2 s風葉＝300×1200×0＝0.00m2 hx　＝(2d+d)*h/3(d+d)＝4.2

machinery'shandbook28thedition involutesplinespage1of38 copyright2008,industrialpressinc.,newyork,ny-www.***.*** splinesandserrations （翻譯：朱曉峰,浙江，金華） asplinedshaftisonehavingaseriesofparallelkeysformedintegrallywiththeshaftand matingwithcorrespondinggroovescutinahuborfitting;thisarrangementisincontrasttoa shafthavingaseriesofk

輸入值電機功率30kw 輸入值軸的轉速960r/min 自動計算值自動計算轉矩n·m 輸入值電機功率30kw 輸入值軸的轉速960r/min 輸入值按右表選擇系數a 3% 自動計算值估算軸直徑d（計算為最小軸徑）mm 輸入值電機功率1.1kw 輸入值軸的轉速60r/min 輸入值按右表選擇系數b 3% 自動計算值估算軸直徑d（計算為最小軸徑）mm 單鍵槽軸上開鍵槽數量 軸徑增加 輸入值軸上開鍵槽數量 1 單鍵槽 軸徑增加 92 34.68 按扭轉剛度估算軸徑 轉矩計算表 120 298.44 按扭轉強度估算軸徑 輸入值 38.93 1 輸入值輸入轉矩3005.00n·m 輸入值輸入軸徑d90.00mm 自動計算值自動計算鍵的高度

利用車床對漸開線多頭蝸桿進行拋齒操作,通過相對滑動和拋光劑的作用,達到拋光的目的。

在標準齒輪若干精度指標的檢測中,漸開線齒廓檢驗是一個重要且難度較大的檢測項目,雙盤式漸開線測試儀就是測量標準齒輪漸開線齒廓的高精度儀器之一。本文簡要介紹了雙盤式漸開線測試儀的測量原理,并利用采樣定理著重分析了在測量過程中的數據采樣問題,為漸開線齒廓檢驗中采樣間隔的確定提供了依據。

討論了渣漿泵上所采用的圓弧線、對數螺線和漸開線型線葉片的優缺點.根據對漸開線性質和幾何關系的研究,并通過大量嚴格的運算和推導,得到了新坐標系中半徑為r的圓弧線和漸開線的交點方程、葉片漸開線型線起點和終點的展開角方程,以及漸開線型線設計計算的有關公式.提出了潛水污水泵葉片漸開線型線的具體設計計算方法,列舉了兩個計算實例.實例表明,漸開線型線葉片應用于潛水污水泵能滿足設計要求,并已在實踐中取得了良好的效果.

塑料齒輪在當今工業領域中的應用越來越廣泛。注射成型是制造塑料齒輪的主要途徑,所以模具是決定塑料齒輪質量的關鍵。由于注射成型時塑料的變形與收縮影響齒輪的精度和壽命,所以對模具的型腔、澆口采用特殊的設計。

介紹了漸開線塑料齒輪注塑模具設計的關鍵技術。著重對齒輪模具的型腔設計、澆口設計及材料選用等方面進行了詳細闡述,對漸開線塑料齒輪的模具設計進行了分析。結果表明,齒輪精度高,嚙合情況好。

塑料齒輪在當今工業領域中的應用越來越廣泛。注射成形是制造塑料齒輪的主要途徑,故模具是決定塑料齒輪質量的關鍵。由于注射成形時塑料的變形與收縮影響齒輪的精度和壽命,所以對模具的型腔、澆口采用特殊的設計。

分析了雙盤式漸開線測量儀中測點位置偏差對漸開線齒形測量的影響,探討了高精度調整測點位置的兩種方法:試驗調整法與誤差補償調整法。試驗調整法是根據測點偏離導軌平面測量漸開線齒形時,測量結果中齒形角小于實際值的原理,調整測頭處于不同位置并測量漸開線齒形,齒形角最大的測量曲線對應的測點位置即為最佳位置。誤差補償調整法是在測點處于高于導軌平面的兩個位置時,分別測量同一漸開線齒形,通過對測點偏移量逐次試值,補償兩次測量結果,使得測量結果中齒形偏差相同,獲得測頭偏移量。分析得出,上述兩種方法調整測頭位置的極限偏差分別為±0.010mm和±0.015mm,均可滿足1級(gb/t10095.1-2001)漸開線齒形的測量要求。

我廠新試制的一種工件,其內孔為螺旋漸開線花鍵(見圖),其參數為m_n=1.75、α=20°、β=30°、z=10。由于是螺旋花鍵,不能在一般拉床上拉削。在樣品試制中,曾通過車削加工出漸開線花鍵。但車削加工精度低,勞

雙盤式漸開線測量儀的測量誤差源可以分為影響生成理論漸開線精度的誤差因素、影響被測漸開線齒形在測量過程中位置精度的誤差因素等.對所有誤差源引起的測量誤差進行了分析,并根據<測量不確定度評定與表示指南>(gum)與蒙特卡羅法計算了儀器測量漸開線圓柱齒輪(m=4、z=30、α=20°)齒形時的測量不確定度(u99)分別為0.67μm與0.54μm.對部分誤差源進行補償后,測量儀的測量不確定度(u99)分別為0.34μm與0.36μm.蒙特卡羅法消除了gum評定儀器測量不確定度過程中的一些缺點,評定的測量不確定度值更接近于真實值.經過分析可知,雙盤式漸開線測量儀的測量精度可以滿足1級(gb/t10095.1-2001)精度漸開線圓柱齒輪齒形的測量要求.

本文給出了一種別于傳統設計方案的漸開線齒形硬質合金插齒刀設和相應ｃａｄ／ｃａｍ的數學模型，并通過實例計算驗證了新方案的優越性，制造模型的可靠性。

關于硬質合金漸開線型插齒刀CAM模型的研究

寶通江999完工圖 舵強度計算書 標記數量修改單號簽字日期圖樣標記總面積m2 編制馬作根打字 校對張遂濤 審核第1頁共3頁 審定潛江市金龍造船有限 公司批準日期 1.概述 1.1本船是54m甲板貨船，適航于內河a、b、c級航區。 1.2本船舵計算按中國船級《鋼質內河規范》（2009）的有關要求進行。 1.3主尺度及參數 總長loa59.5m 水線長ls58.53m 型寬b12.0m 型深d2.9m 吃水d1.2.3m 航速vs=12km/h=6.4865kn=3.34m/s 1.4舵的計算參數 舵葉數2只 舵類型naca0018