進行了強磁場下bi-mn合金的全熔和半固態實驗,研究了mnbi相在強磁場中的凝固行為.在10t強磁場下從全熔態和curie點以上半固態開始凝固的實驗中,mnbi相在360℃左右逐漸形成片狀相,其短軸為易磁化軸;加磁場后易磁化軸轉向磁場方向,并沿磁場方向定向排列和聚合,最終形成條狀組織;片狀相在強磁場的作用下有分裂趨勢.結合晶體的磁各向異性和生長各向異性的特點,從磁化理論和晶體學出發,分析了bi-mn合金初生mnbi相在磁場中的凝固行為.

對原始組織為不同粗細片層組織的ta15鈦合金板材在兩相區進行75%的熱軋變形,并用金相法觀察變形后組織的球化行為,并分析變形機理。結果表明,晶內片層狀α相隨變形量增加發生球化,球化程度與片層狀α相粗細有關,粗片層狀組織發生扭曲和彎折,但等軸α晶粒較少;細片層狀組織大部分發生球化,生成均勻細小的等軸組織,這說明原始組織片層狀越細則變形后球化程度越高,組織更均勻細小。

采用tem、sem和ebsd等組織分析技術研究了β退火態片層組織tc11鈦合金兩相區熱變形球化過程中組織的精細結構和晶界特征。結果表明,片層組織的球化過程包括α片內小角度晶界形變和回復亞結構的形成、β相沿亞晶界擴散和晶界滑動作用下片層的解體以及晶界擴散和滑動驅動下α晶粒的球化和組織的均勻化。ebsd測試結果揭示了片層組織兩相區熱變形的球化機制為α相的連續動態再結晶和β相的動態回復或不連續動態再結晶過程。

在gleeble-1500熱模擬試驗機上通過熱壓縮試驗研究具有初始片層組織的tc17鈦合金在變形溫度為780～860℃、應變速率為0.001～10s~(-1)、變形量為15%～75%范圍內的組織演變,定量分析熱變形參數對片層組織動態球化過程的影響。采用結合貝葉斯歸一化算法的bp人工神經網絡,建立tc17鈦合金片層組織動態球化演變的預測模型,誤差分析表明模型精度較好。

對鍛態tc21合金在兩相區內進行熱處理,研究了其片狀組織的靜態球化行為。結果表明:兩相區內隨著固溶溫度的升高,α相球化率增加的同時其體積含量迅速減少,固溶時間的延長有利于組織的均勻化,但對提高球化率的作用不大;固溶后隨著冷卻速度的降低α相的球化率增加,tc21合金經925℃保溫2h慢冷后α相的球化率達到95%以上。對α相靜態球化的原因分析表明:晶界α相自身的形成特點是其球化的根本原因,其與晶內初生α片交接處的存在對晶界α相的球化有一定貢獻;晶內α片的球化是一個片狀組織粗化的過程,依靠片層界面缺陷處的溶質原子遷移進行。

mo-cu合金具有高的導熱系數和低的熱膨脹系數,被廣泛用作熱沉材料和電子封裝材料。本文對mo-30cu合金片的軋制工藝進行了探索,用該工藝制備出了性能優良的mo-30cu合金片。

通過熱壓縮試驗研究了tc11鈦合金退火態片層組織在兩相區980℃,950℃,850℃,應變速率0.001s-1,0.01s-1條件下,變形程度30%~70%范圍內的熱變形過程。分析了熱變形參數對變形行為和片層組織球化過程的影響,并根據片層組織球化分數演變特征,建立了修正的avrami片層組織球化動力學方程,與試驗數據吻合較好。

利用金相顯微鏡、掃描和透射電鏡等儀器表征了tial合金的片層組織及結構特征,研究了ti-48alat%合金片層組織的形成機制和片層組織細化工藝及其機理。結果表明,ti-48al合金單級熱處理能夠得到全片層組織,平均晶粒尺寸約150μm,片層間距約1.30μm。其形成過程是:γ相在α相晶內(0001)面上通過全位錯分解成核,通過不全位錯滑移、層錯區擴展而長大。循環熱處理和雙溫熱處理均能將片層晶粒尺寸細化到30μm,片層間距0.90μm,前者的細化機理為相變重結晶細化了α相晶粒,后者細化片層組織的關鍵在于低溫段(α2+γ)兩相區熱處理形成細小的雙態組織。

對具有片層α相的ti-17合金圓餅在兩相區進行5種變形程度的等溫鍛造及固溶時效處理,用定量金相學方法研究了片層α相在熱加工過程中的演變規律。研究發現:α相的厚度隨著應變量的增大而增大;變形程度及圓餅的變形區域對α相形態的變化有很大影響。隨變形程度的增大,α相的形態參數feretratio(feretmax/feretmin)的分布曲線在feretratio介于1.5～2.5區間出現單峰,且峰值不斷增大,大feretratio的α相比例逐漸減小。圓餅中心位置的feretratio分布曲線具有較大的峰值。大變形使片層α相的等軸化程度提高,改善了圓餅的組織均勻性。等效應變對組織中不同形態α相分布的影響曲線表明:球化α相比例隨著等效應變的增大呈單調增大,增大速率表現為慢—快—極慢的分階段特征;近等軸狀的α相比例先快速增長后不斷減少;片層狀和大片層狀α相比例隨著等效應變增大呈單調減少。片層α相的臨界球化與完全球化的等效應變分別約為0.4與1.0。

一、引言由于實驗室條件的限制,壓力殼鋼材中子通量監督,不能采用純金屬片,而要用鋁基的合金探測片。現有fe-al,ni-al,ti-al,ca-al和co-al等五種合金,10種含量規格。為了測定中子通量能譜分布,要求確定每一個

研究tc21合金經β相區固溶并慢速冷卻后的片層組織特征(晶界α層厚度、α片層寬度、α集束尺寸)及斷裂韌度隨冷卻速率的變化規律,探討片層組織特征與斷裂韌度的關系。結果表明:隨著冷卻速率的增大,tc21合金α片層集束、α片層厚度及晶界α層寬度均減小。在本文實驗測試尺度范圍內,α片層寬度、α片層集束尺寸及晶界α層厚度的增大均可提高合金的斷裂韌性。

采用gleeble-3500型熱模擬試驗機對片層組織ta15鈦合金進行等溫恒應變速率壓縮試驗,研究其在兩相區860～970℃和應變速率0.01～1s~(-1)范圍內的熱變形行為和組織球化過程。結果表明:片層組織ta15合金兩相區變形應力對溫度和應變速率很敏感,應力峰值高于等軸組織合金變形時的峰值,而且其前后應力的硬化率和軟化率隨著溫度的降低和應變速率的增大而逐漸增大。應變對片層組織球化的影響最顯著,在本實驗條件下,片層組織開始球化的臨界應變為0.34～0.59,完全球化需要的應變為3.4～6.8。ta15片層組織兩相區變形應力的軟化主要原因是片層組織球化和彎折。

我廠自制的小型真空爐,處理鐵鎳合金片,消除加工和恢復大晶粒。爐底有輪,可在軌道上運行,爐膛可與裝料管迅速脫離,達到急速冷卻等特點。

通過熱壓縮試驗研究了具有初始β轉變組織的tc11鈦合金在兩相區800~980℃和應變速率0.001~0.1s-1范圍內的熱變形行為和組織演變。分析了該合金在試驗參數范圍內變形的應力-應變曲線特征。動力學分析獲得該合金在兩相區變形的應力指數和變形激活能分別為4.42和490.8kj.mol-1,說明變形主要是位錯的滑移和攀移過程。分析變形組織認為,片層組織的球化和彎折是兩相區變形應力軟化的原因。溫度和應變速率嚴重影響片層組織球化過程的進行,980℃,0.001s-1和0.01s-1,以及950℃,0.001s-1條件下變形有利于片層組織球化過程的充分進行。900~980℃,0.001~0.1s-1球化過程中,變形到穩態的等軸α直徑與溫度補償應變速率參數z呈對數線性關系。

一、末級動葉水蝕破壞情況我廠~＃2機系哈爾濱汽輪機廠制造的51-50-3型高壓凝汽式汽輪機,1971年10月投產,累計運行12500h。末級動葉有效長度665mm,全級112片,用拱型圍帶和松拉金整圈聯結。從73年第一次大修開始,每隔兩年大修一次,至79年,末級葉片進汽邊曾采用電火花強化以防止水蝕。87年大修,發現電火花強化防水蝕層已嚴重損壞,其水蝕長度為

針片狀含量對混凝土的影響 2.1新拌混凝土的和易性隨針片狀含量的增加而變差 泵送混凝土，為便于泵送與施工，坍落度一般控制在20cm左右，擴展度控制在50 cm左右，漿體量、粘聚性適中，不離析不泌水。為使混凝土達到這種好的泵送效果， 對粗骨料的質量有一定的要求①。粗骨料的顆粒級配要合理，粒形要好，既要求碎石 扁圓、方圓狀石頭多，又要求針片狀石頭少，這是因為混凝土在流動過程中，扁圓、 方圓狀石頭是滾動的，摩擦阻力小，坍落度、擴展度大，便于泵送與施工；針片狀石 頭是滑動的，摩擦阻力大，致使坍落度、擴展度小，不利于泵送與施工。同樣重量的 碎石，針片狀碎石的表面積大于扁圓、方圓形碎石。針片狀碎石表面積大，吸水量也 大，從而造成游離水相對少而使流動性不好。同時，由于針片狀碎石表面積大，就需 要更多的砂漿去包裹它們；但在漿體量一定的情況下，針片狀碎石含量多，卻沒有足 夠多的漿體去包裹碎石。

針片狀含量對混凝土的影響 2.1新拌混凝土的和易性隨針片狀含量的增加而變差 泵送混凝土，為便于泵送與施工，坍落度一般控制在20cm左右，擴展度控制在50 cm左右，漿體量、粘聚性適中，不離析不泌水。為使混凝土達到這種好的泵送效果， 對粗骨料的質量有一定的要求①。粗骨料的顆粒級配要合理，粒形要好，既要求碎石 扁圓、方圓狀石頭多，又要求針片狀石頭少，這是因為混凝土在流動過程中，扁圓、 方圓狀石頭是滾動的，摩擦阻力小，坍落度、擴展度大，便于泵送與施工；針片狀石 頭是滑動的，摩擦阻力大，致使坍落度、擴展度小，不利于泵送與施工。同樣重量的 碎石，針片狀碎石的表面積大于扁圓、方圓形碎石。針片狀碎石表面積大，吸水量也 大，從而造成游離水相對少而使流動性不好。同時，由于針片狀碎石表面積大，就需 要更多的砂漿去包裹它們；但在漿體量一定的情況下，針片狀碎石含量多，卻沒有足 夠多的漿體去包裹碎石。

Cr—Mo合金片狀石墨鑄鐵氧化膜構造的研究

汽輪機葉片鑲置司太立合金片的工藝探討

對一種低壓片狀模塑料的模壓成型進行研究,工藝中包括模壓溫度、模壓壓力、模壓保壓時間等參數。探討工藝參數對所得樣品力學拉伸性能及外觀狀況的影響,并用正交試驗確定了相對重要的模壓參數。結果表明,隨著保壓時間的加長,樣品的力學拉伸強度增高;成型壓力:當成型壓力為5mpa時,制品的拉伸強度最大;加壓時機的影響:實驗所得在加壓時機取10秒時拉伸性能以及硬度都可以達到最大值;模壓溫度的影響:當模壓溫度165℃、lpmc片材放入模具后120s時加壓,片材具有最佳的力學性能。

比較了鱗片狀鋅粉和普通球狀鋅粉的特點及應用原理；對比了以片狀鋅為訴環氧富鋅底漆中狀鋅與其他片狀顏料及防蝕顏料聯合應用的效果。

近兩年來研制成功的新一代高效、低耗片齒復合釬頭(中國專利號:96203053.8)和片齒復合整釬(中國專利號:96203054.6),開始批量投入市場使用,該系列釬具克服了片狀和球齒釬具的缺陷,具有片狀和球齒釬具的綜合優勢。本文介紹其研制背景、設計思路和使用效果。