綜述了co2激光熔凝和相變硬化的國內(nèi)外研究現(xiàn)狀，就目前該領(lǐng)域中存在的問題及其發(fā)展方向提出了自己的看法。

電子束表面處理可以提高鋼鐵材料的表面硬度和力學(xué)性能。研究電子束掃描對45鋼硬化層組織和性能的影響,探討電子束功率、掃描速度等工藝參數(shù)對硬化層組織和性能的影響。采用掃描電鏡分析45鋼電子束表面強化層的顯微組織,用顯微硬度計進行硬度測試。結(jié)果表明,45鋼經(jīng)電子束掃描處理后,硬化層的組織為針狀和板條狀馬氏體,組織比常規(guī)調(diào)質(zhì)處理更加均勻、細(xì)小,試樣表面的平均硬度達(dá)58hrc,比淬火加低溫回火處理的硬度高3～5hrc,是調(diào)質(zhì)處理的兩倍,從處理表面往下沿深度方向硬度逐漸減小。電子束工藝參數(shù)對硬化層組織和性能有較大影響,硬化層寬度和深度隨著電子束功率的增加而增加,隨著掃描速度的增加而減小;硬化層的最高硬度隨著電子束功率密度的增加而增加,隨著掃描速度的增加而減小。

鉻鉬銅灰鑄鐵閥座激光相變硬化工藝試驗

由于傳統(tǒng)鉆桿生產(chǎn)中對接頭螺紋采用的表面滲氮硬化技術(shù)會出現(xiàn)硬度值偏高、不穩(wěn)定及滲氮層深度偏低而導(dǎo)致的鉆桿機械性能不佳等現(xiàn)象,采用激光淬火代替氮化來提高鉆桿接頭的性能,實驗結(jié)果表明,激光淬火后接頭的表面硬度、淬火層深度、耐磨性及抗疲勞等機械性能得到提高,同時該技術(shù)也能提高鉆桿的使用壽命,且既省時又省工。

針對奧氏體不銹鋼卡套硬度低、抗刮擦性能差、使用壽命短等問題,本文分別采用低溫離子滲氮,離子滲碳和離子氮碳共滲對奧氏體不銹鋼卡套進行表面硬化處理。實驗結(jié)果表明,低溫離子滲碳處理后奧氏體不銹鋼卡套表面獲得的硬化層各項性能指標(biāo)如硬度、組織、性能等均能滿足其使用要求。

石材的再結(jié)晶硬化處理

采用等離子相變硬化設(shè)備對汽車發(fā)動機缸體灰鑄鐵進行了表面相變硬化處理,分析了處理后鑄鐵的顯微組織和硬度特征。結(jié)果表明,相變硬化處理后的灰鑄鐵分三個區(qū),即熔化區(qū)、固態(tài)相變區(qū)和熱影響區(qū),熔凝層的組織是細(xì)小的萊氏體。處理后的表面硬度有顯著提高,并明顯提高了發(fā)動機缸體的耐磨性和使用壽命。

噴丸強化是一種以小而硬的彈丸連續(xù)高速撞擊金屬零件表面而進行的一種特殊加工方法,零件通過噴丸可以大大提高材料的疲勞性能和抵抗應(yīng)力腐蝕的能力。針對某型飛機上的噴丸強化零件,選取材料牌號為16co14ni10cr2mo高強度鋼為研究對象,對兩種厚度的試樣進行不同噴丸強度的噴丸強化,對不同噴丸強度的試樣進行疲勞壽命和殘余應(yīng)力場對比分析。

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pta(精對苯二甲酸)裝置中球閥的主要失效形式是閥球與閥座密封面的磨損和腐蝕。為了提高密封面的耐磨性和耐腐蝕性,需進行表面硬化處理。論述了離子滲氮、超音速火焰噴涂、激光熔覆和pvd工藝的特點及鈦材表面處理技術(shù)的前沿研究,結(jié)合pta裝置實際工況和球閥的選用原則,對閥球與閥座密封面配對材料和表面處理技術(shù)進行分析研究。

等在1991年第5期撰文提供了金礦石堆浸尾礦的返水利用和無害化處理的試驗流程:礦石在堆浸和水洗周期結(jié)束后對浸出尾渣在許多情況下要進行無害化處理,脫金后的工藝溶液和洗水重復(fù)用于新礦堆的浸出。為了研究返水利用在堆工藝中的影響,在進行了擴大試驗。試驗進行了4個循環(huán),每個循環(huán)歷時25晝夜,其中

我國發(fā)展建筑業(yè)取得巨大成果的同時,伴隨而來的是建筑垃圾處理問題。本文從建筑垃圾的定義和種類分析入手,探究了建筑垃圾產(chǎn)生的原因和我國建筑垃圾處理的現(xiàn)狀,旨在對建筑垃圾資源化處理提出具體可行的方案,將建筑垃圾循環(huán)利用,以促進經(jīng)濟可持續(xù)發(fā)展。

采用水冷銅模真空吸鑄法制備了塊狀cu60zr30ti10非晶合金,用nd:yag激光束(功率201.6w)分別以20,40,60mm.s-1的速度對合金表面進行重熔處理,采用x射線衍射儀、光學(xué)顯微鏡、顯微硬度計和電子探針等研究了熔凝層的顯微組織和不同深度的顯微硬度。結(jié)果表明:經(jīng)20mm.s-1的激光重熔后,在塊狀非晶合金基體表面形成了兩層新的組織,其中位于中間厚度約200μm第二層的硬度、耐腐蝕性均比基體的有明顯改善,顯微硬度達(dá)到873hv,該區(qū)域銅原子在彌散分布的尺寸為0.2~1μm微區(qū)聚集。

采用自配fe-ni-cr-mo-c-b-si粉末在t8a基體上進行了激光熔覆試驗,獲得了高致密度、高硬度、表面質(zhì)量較好的熔覆層。在加工過程中發(fā)現(xiàn),使用無水酒精作粘結(jié)劑的熔覆工藝性要比松香酒精溶液好,形成的熔覆層對基體t8a有良好的潤濕性,光學(xué)顯微鏡下觀察熔覆層的橫斷面,熔覆層與基體的界面處結(jié)合良好。熔覆層的顯微硬度可達(dá)到625hv,而過渡區(qū)域的硬度更高,達(dá)到了700hv,熔覆層的內(nèi)部質(zhì)量和硬度符合預(yù)期的要求。

用鹽酸作為鋼材酸洗介質(zhì),會產(chǎn)生相當(dāng)多的鹽酸酸洗廢液,廢液如果直接排放會嚴(yán)重污染環(huán)境,而且浪費資源。以寶雞瑞星化工機械廠和寶雞鐵塔廠的酸洗廢液為原料,通過實驗室小試,探索出了通過蒸餾濃縮以及濃縮液酸化制備鹽酸的工藝條件;在此基礎(chǔ)上設(shè)計了相關(guān)的工藝路線并進行中試,制得了濃度高達(dá)34%的鹽酸,同時副產(chǎn)氧化鐵紅和磷肥;探討了中試時所遇到問題的解決辦法,并對中試結(jié)果進行了討論。實踐證明,該工藝不僅可消除酸洗廢液對環(huán)境的污染,且有良好的經(jīng)濟效益,為鋼材鹽酸酸洗廢液資源化處理綜合利用提供了實用技術(shù),是循環(huán)經(jīng)濟的很好實例。

采用固體nd:yag激光器焊接拉伸強度級別為650mpa、厚度為1.2mm的相變誘發(fā)塑性鋼(trip)薄板,利用光學(xué)顯微鏡和電子顯微鏡研究了其不同焊接速度下對接焊縫的形貌和組織特點。測試了接頭的硬度和抗拉強度,借助杯凸試驗對比研究了激光焊接接頭和母材的成形能力,并分析了焊接速度對接頭組織、性能的影響。研究表明:trip鋼的相組成主要是大量鐵素體、貝氏體和少量的殘余奧氏體;激光焊縫金屬則主要由馬氏體構(gòu)成。焊縫金屬或焊接熱影響區(qū)的近縫區(qū)具有最高的硬度。焊縫金屬的屈服強度和抗拉強度在垂直于焊縫方向與母材基本相同,但在平行于焊縫方向明顯高于母材。與母材相比,激光焊接trip鋼薄板的沖壓成型能力明顯下降。

采用準(zhǔn)靜態(tài)拉伸和掃描電鏡分析了熱軋x80管線鋼的應(yīng)變硬化行為及其微觀組織結(jié)構(gòu)。結(jié)果表明,x80管線鋼的應(yīng)變硬化特性決定均勻伸長率大小,針狀鐵素體+m/a的微觀組織結(jié)構(gòu)使得應(yīng)變硬化指數(shù)呈現(xiàn)平臺、緩慢下降和迅速下降三個變化階段。

冷軋301L奧氏體不銹鋼的變形和應(yīng)變硬化行為

采用金相、x射線衍射(xrd)、拉伸試驗和洛氏硬度檢測等實驗方法,研究4種不銹鋼(410s、430、409l和304)的室溫拉伸應(yīng)變硬化行為,探討其拉伸應(yīng)變行為的特征與規(guī)律.結(jié)果表明:304不銹鋼的加工硬化能力遠(yuǎn)高于410s、430、409l不銹鋼,而且304冷軋(固溶)態(tài)的n值(0.57)高于304熱軋(空冷)態(tài)n值(0.48).晶粒大小和第二相粒子數(shù)量是鐵素體不銹鋼應(yīng)變硬化的主要因素,3種鐵素體不銹鋼應(yīng)變硬化能力大小為:n410s>n430>n409l.304鋼的強化主要來自加工硬化和應(yīng)變誘發(fā)馬氏體的相變硬化的貢獻,冷軋態(tài)304與熱軋態(tài)相比,在拉伸過程中誘發(fā)的馬氏體很少(10%),其拉伸強化效應(yīng)(384mpa)主要來自加工硬化本身.

采用噴丸技術(shù)對高錳鋼表面噴丸處理,利用透射電子顯微鏡及高分辨電子顯微鏡研究由表層沿厚度方向的結(jié)構(gòu)變化特征,并對硬度沿厚度方向的變化進行分析。結(jié)果表明:經(jīng)過表面噴丸處理,樣品表面形成了厚度約為20μm的納米晶層,表面納米化的程度與塑性變形量有關(guān),噴丸處理高錳鋼表層明顯強化。隨層深減小,硬度急劇增加。高錳鋼表層的加工硬化主要是由于晶粒細(xì)化,而與相變硬化無關(guān)。

利用常壓等離子相變硬化設(shè)備對灰口鑄鐵進行了表面相變硬化處理,處理后鑄鐵熔凝層的顯微組織為初生奧氏體+萊氏體,固態(tài)相變硬化層的組織為隱針馬氏體+殘余奧氏體+片狀石墨和少量磷共晶,鑄鐵的表面硬度明顯高于基體硬度,并明顯提高了灰口鑄鐵材料的耐磨性和使用壽命。

雙相化處理工藝對冷拔雙相鋼絲組織和性能的影響