分析了引起風冷熱泵冷熱水機組運行中經常出現的蒸發器(板式換熱器)凍裂的原因;由于造成板換凍裂的最根本原因是冷媒蒸發溫度過低,提出了采用單風機運行模式來提高機組蒸發溫度進而防止蒸發器凍裂;通過不同機型的實驗分析表明,采用單風機模式可有效提高系統蒸發溫度,從而防止蒸發器凍裂。

介紹了小型風冷熱泵冷熱水機組的應用范圍及所研制機組的技術特點,機組制冷及供熱循環的熱力計算,機組測試裝置、測試儀表及測試結果。

1 模塊化風冷熱泵冷水機組技術說明 總體說明 ls(r)f系列渦旋式模塊化風冷冷（熱）水機組（包括外購件）的設計、制 造、檢驗、測試和包裝等嚴格遵循如下標準: gb/t18430.1-2007《蒸氣壓縮循環冷水（熱泵）機組工商業用和類似用途 的冷水（熱泵）機組》； gb/t10870-2001《容積式和離心式冷水（熱泵）機組性能試驗方法》 jb8654-1997《容積式和離心式冷水（熱泵）機組安全要求》 jb/t7659.4-1995《氟里昂制冷裝置用干式蒸發器》； jb/t4750-2003《制冷裝置用壓力容器》； jb/t7659.5-1995《氟里昂制冷裝置用翅片式換熱器》； 確保機組提供高質量的運行狀態、高度的可靠性和優良的適應性。 以下表格歸納了它的主要特點： 2 序號新一代風冷模塊化機組的特點備注 1用最好的產品基本配置 與其他國際知名品牌及本公司的

本文主要介紹了風冷熱泵冷熱水機組的節流裝置,水側換熱器、空氣氣側換熱器、內置水泵、機組的防腐及布置等問題,以供設計院、施工方和建設方在選擇機組時作參考。

本文給出了風冷熱泵冷熱水機組動態過程模型。系統的高、低壓段被分成制冷劑側、管壁、以及水或空氣側三個控制容積。針對每個控制容積建立了質量和能量平衡的微分方程。由于壓縮機、熱力膨脹閥閥體、以及四通換向閥具有較小的熱慣性,因而采用穩態模型描述壓縮過程、膨脹過程、以及內泄露過程。膨脹閥感溫包中的制冷劑溫度對于蒸發器出口溫度的延遲用一階慣性環節來描述。通過“預測-校正”和“自適應步長”方法實現系統仿真。仿真結果與測試數據吻合良好。

對風冷熱泵在制熱運行時結霜的因素進行了分析,并就結霜對機組冬季工況的影響進行了研究,提出了機組在冬季工況下性能提高的幾條途徑。

本文是風冷熱水機組有關問題討論(一)的續篇,主要介紹了該機組的節流裝置,水側換熱器、空氣側換熱器、機組使用的環境溫度、內置水泵、機組的防腐及布置等問題。

對以r410a為制冷劑的風冷熱泵冷熱水機組完成了變環境溫度制熱運行的實驗。在環境溫度為7--10℃的范圍內,進行了機組制熱量、輸入功率、cop、壓比、排氣溫度、吸氣溫度、過冷度、過熱度等特性隨環境溫度變化的測試,分析了r410a機組在變環境溫度下制熱運行的特性,為r410a機組的設計與工程應用提供了實驗參考依據。

風冷熱泵冷熱水機組的運行管理——風冷熱泵冷熱水機組因能獨立提供冷熱源、安裝于室外不占用有效建筑面積、省去部分配套設備投資、冬季供熱節能環保、運行控制簡單、安裝施工方便等優點，曾被廣泛應用于適宜運行的地區和場所。但是，因風冷熱泵的安全保護和自動...

引言風冷熱泵冷熱水機組因能獨立提供冷熱源、安裝于室外不占用有效建筑面積、省去部分配套設備投資、冬季供熱節能環保、運行控制簡單、安裝施工方便等優點，曾被廣泛應用于適宜運行的地區和場所。但是，因風冷熱泵的安全保護和自動控制同時裝于一個機體內，運行可靠，管理方便，操作管理人員往往會忽視對熱泵的日常維護和管理，從而出現一些問題。

在制冷量為55kw的風冷熱泵冷熱水機組上,比較了熱氣旁通除霜和逆循環除霜的性能.結果表明:逆循環除霜的能量來自壓縮機的輸入功率以及從房間和循環水中吸收的熱量,除霜時間為94s,但房間溫度存在劇烈波動,舒適性較差;熱氣旁通除霜的能量只來自壓縮機的輸入功率,而且制冷劑流過分液器和分液毛細管的能量損失較大,除霜時間比逆循環除霜方式多178s,但不會從循環水和房間吸熱,舒適性較好;在熱氣旁通除霜方式的融霜階段,壓縮機的吸氣過熱度一直在0℃左右,導致排氣溫度和過熱度不斷降低,可能會危及壓縮機的安全.

對南京師范大學仙林校區的b1樓的風冷熱泵機組主機的進出水溫差過小的問題作了全面的分析,并提出了系統改造措施,收到了較好的效果。

采用四通換向閥換向逆循環除霜,風冷熱泵機組系統壓力波動劇烈而產生比較大的機械沖擊,頻繁啟動壓縮機,影響室內的舒適性與壓縮機的壽命,針對逆循環除霜的缺陷,提出了交叉除霜循環的原理和過程。交叉除霜對需要除霜的一組空氣側換熱器通過切換對應的四通換向閥進行空氣側換熱器分組除霜,在制冷量為359kw的風冷螺桿熱泵冷熱水機組上進行了空氣側換熱器交叉除霜的實驗研究。測試結果表明:機組的排氣溫度在合理的溫度范圍內,吸氣壓力略有升高,不易產生低壓保護,空調房間可以送出熱風。交叉除霜制熱時間延長,提高了機組運行的經濟性,除霜時間縮短,提高了機組綜合能效比,可以應用于多組空氣側換熱器的風冷熱泵機組的除霜設計。

研究了不同節流機構對逆循環除霜時間的影響.用一根外徑為22mm的旁通銅管及熱力膨脹閥分別作為除霜時的節流機構,在一臺名義制熱量為55kw的風冷熱泵冷熱水機組上進行了實驗研究.結果表明:旁通銅管系統比熱力膨脹閥系統的除霜時間縮短15min,其中融霜時間縮短13min,排水時間縮短02min;在融霜階段開始的一分多種和整個排水階段,風冷換熱器出口即節流機構進口的制冷劑為過熱氣體或者兩相狀態,氣相的存在使節流機構的流量增加緩慢;旁通銅管系統比熱力膨脹閥系統的流通面積大,所以除霜時間短.

分析了風冷熱泵冷熱水機組的總體布局和主要部件的配置以及應注意的問題,為風冷熱泵冷熱水機組的設計與選型提供參考。

風冷熱泵冷熱水機組一機冬夏兩用，有較高的利用率，冬天使用省去鍋爐，夏季使用省去水冷冷水機組所需的冷卻水系統，整體節能效果明顯。螺桿式風冷熱泵冷熱水機組零件少，結構簡單，尤其在相同制冷量的情況下其運用較輕的體積量能承受一定的液擊，提高壓縮機效率。本文則從潤滑油循環系統性能、制冷劑循環系統性能、冷卻風系統性能及風冷熱泵冷熱水機組結霜、除霜技術等不同方面分析優化該機組措施，以供參考。

風冷熱泵冷熱水機組空氣側換熱器交叉除霜研究——采用四通換向閥換向逆循環除霜，風冷熱泵機組系統壓力波動劇烈而產生比較大的機械沖擊，頻繁啟動壓縮機，影響室內的舒適性與壓縮機的壽命，針對逆循環除霜的缺陷，提出了交叉除霜循環的原理和過程。交叉除霜對需...

研究了風機提前啟動對逆循環除霜時間的影響.在一臺名義制熱量為55kw的風冷熱泵冷熱水機組上,采用風機提前啟動和正常啟動對該機組的除霜影響進行了對比實驗.結果表明:當排水階段結束時,風機提前啟動除霜實驗的排氣壓力為1234.6kpa,比風機正常啟動除霜實驗的排氣壓力低772.3kpa;在恢復階段,由于制冷劑的流量較大而板式換熱器的內容積較小,使2個除霜實驗的排氣壓力在短時間內劇烈上升,上升幅度分別為574kpa和488.7kpa;在恢復階段,風機提前啟動除霜實驗的排氣壓力峰值為1808.6kpa,比風機正常啟動除霜實驗的峰值2495.6kpa降低687kpa,有效避免了因風機正常啟動除霜實驗的排氣壓力接近高壓保護值(2550kpa)而導致停機的可能.

建立了風冷熱泵冷熱水機組的穩態模型,并在試驗臺上進行了試驗驗證,系統在制冷和制熱兩種模式下運行,模擬值和試驗值吻合良好,試驗結果表明合理設計的過冷段換熱器可以使冷凝器出口制冷劑產生一定的過冷度,并且在制熱模式下融化一部分風側換熱器底部的結冰.

研究了風冷熱泵冷熱水機組結霜與除霜時的動態性能.在一臺制冷量為55kw的風冷熱泵冷熱水機組上進行了實驗,結果表明:在結霜中期的64min內,風速分布不均勻造成一些支路出口帶有液體,導致熱力膨脹閥的控制發生了間歇振蕩;在結霜后期的32min內,風速的不均勻分布與霜層導致傳熱性能的惡化相結合,使熱力膨脹閥發生了持續的振蕩;除霜時存在系統參數突然劇烈上升的“臨界點”,這是由于風冷換熱器管外的換熱方式由臨界點前霜融化成水的相變換熱變成了臨界點后空氣的自然對流換熱;在制熱的啟動階段和除霜終止切換為制熱循環時,排氣壓力發生了劇烈的突升,這與制冷劑的流量比較大和板式換熱器的內容積比較小有關.

熱風機www.***.*** 風冷熱泵冷熱水機組的選 型與工程設計 * 風冷熱泵冷熱水機組是九 十年代在我國開始應用的 一種新型空調主機，此類機 組既可供冷又可供熱，省卻 了鍋爐房和冷卻水系統，安 裝靈活方便。機組運行采用 微電腦控制，可靠性較高。 因此在長江流域的許多空 調工程中得以廣泛采用。但 由于各地氣候條件不同，再 加上工程設計方面也缺少 熱風機www.***.*** 經驗。因此在使用中也發現 了不少問題。本文作者根據 自己近年來的工程經驗談 幾點體會，以供廣大同行參 考。 在進行一個工程的設 計過程中，如果當地氣候環 境允許，同時經過技術經濟 分析比較后確定該工程空 調冷熱源采用風冷熱泵機 熱風機www.***.*** 組，那么設計人員應該著手 對國內外相關廠家的產品 進行分析比較，為用戶選擇 一款較為經濟合理的熱泵

對采用國產制冷機及部件設計研制的熱泵冷熱水機組進行了調試、試運行及運行特性測試,結果表明,機組設計合理、性能可靠,提高供水溫度的措施是可行的。在不計燃氣機缸體冷卻熱的條件下,一次能源利用系數僅供熱時達0.97,同時供熱供冷時可達1.74。