基于馮-卡門類比建立螺紋管內顆粒污垢模型
格式:pdf
大小:1000KB
頁數:6P
人氣 :67
4.4
研究了5根內徑為15.54mm的銅質內置螺紋管的污垢數據,并給出了在雷諾數為16000,污垢質量濃度為1300g/m3下的加速顆粒結垢實驗數據.螺紋的幾何參數采用目前應用于冷凝器的商用強化管中較為典型的一組幾何參數:螺紋數為10~45、螺紋角為25°~45°、螺紋高為0.33~0.55mm;實驗用的氧化鋁顆粒平均直徑為3μm.通過馮-卡門類比計算質量傳遞系數,壁面剪切應力則由壓降數據來獲得.據此,建立了一個半理論化的模型,討論并得到了污垢熱阻比與螺紋管幾何參數、效率指數的一系列關系式,這些關系式以及對污垢的理論分析方法可應用于預測冷卻水系統中螺紋管的污垢形成.
基于普朗特類比的螺紋管內污垢分析模型
格式:pdf
大小:348KB
頁數:5P
對冷卻塔中的7根銅質內螺紋管進行了傳熱性能污垢試驗,試驗中流體流速為1.07m/s,雷諾數為16000。螺紋管幾何參數范圍為:螺紋數18~45,螺紋角25°~45°,螺紋高0.33~0.55mm。污垢為顆粒污垢和析晶污垢的混合物,水的硬度為800mg/l。引入普朗特類比法,以(km/kmp)/(f/fp)和(j/jp)/(f/fp)1/3作為傳熱性能評價指標進行分析。與以往的研究相比,文中更加全面地考慮了內螺紋管參數的影響。同時建立了一系列關于螺紋管的污垢熱阻與傳熱效能的半經驗函數關系式,可用于評價和預測實際狀態下冷卻水的結垢情況。
螺紋管內污垢熱阻的對比實驗研究
格式:pdf
大小:244KB
頁數:3P
本文對一冷卻塔中的7根螺紋管進行了長時間污垢實驗研究。螺紋管幾何參數范圍:螺紋數18~45,螺紋角25°~45°,螺紋高0.33~0.55mm。污垢是顆粒污垢和析晶污垢的混合物。本文基于普朗特類比,引入修正因子β(β=(a_w/a_(wp))/(a_c/a_(cp)),a_w為潤濕面積,a_c為截面積,下標p表示光管),對半經驗污垢預測模型進行修正,證明了螺紋管內參數對污垢熱阻的形成影響很大,并建立了不同結構參數的螺紋管的統一結垢模型,對工程實際有一定指導意義。
螺紋管中實際冷卻水污垢和顆粒污垢的特性研究
格式:pdf
大小:928KB
頁數:7P
4.7
對一根光管和一組含有7根不同螺紋高,不同螺紋角,不同螺紋數而內徑全為15.54mm的銅質內置螺紋管中的污垢特性進行了實驗研究,通過對實際冷卻水污垢和顆粒污垢的實驗數據的比較和分析,解釋了二者之間存在差異的主要原因,并得出:螺紋管與光管中冷卻水實際運行污垢熱阻的比值隨著面積指數和效率指數乘積的增加成線性增加,但在兩個區間內(p/e>5.0和p/e<5.0)線性函數表達式不同,實驗中顆粒污垢比值僅在一個區間內隨效率指數的增加成線性增加關系。
內螺紋管內部缺陷分析
格式:pdf
大小:230KB
頁數:2P
4.8
電廠在對管屏用測厚儀測厚時發現內螺紋管局部壁厚不足,取樣解剖,通過著色發現在管子橫斷面上有很細的長條缺陷,現場判斷為分層。實際是,電廠測厚的結果大部分是由于測厚儀與管子間偶合的不好,個別點是由于內螺紋管內部有小缺陷導致測厚減薄。經金相試驗,結果表明缺陷是夾雜物。
考慮污垢時內螺紋管冷凝器的經濟性分析
格式:pdf
大小:261KB
頁數:4P
4.8
為研究各種換熱設備因污垢熱阻的存在而造成大量能源浪費的實際運行過程.在考慮污垢的情況下,綜合換熱管的阻力特性,對比分析了分別選用內螺紋管和內壁光滑管的冷凝器的經濟性,探討其是否能夠提高冷凝器的換熱性能從而降低系統能耗.結果表明,選用內螺紋管不一定能夠提高冷凝器運行的經濟性,冷凝器存在臨界流速和臨界時間.文中結果為冷凝器的設計和經濟運行提供了理論依據和指導.
螺紋管標準
格式:pdf
大小:48KB
頁數:3P
4.4
一般管螺紋之間的緊密性結合,也被稱為推拔螺紋與推拔螺紋的結合、推拔攻螺紋與平 行母螺紋之結合。這里所使用的有兩種,一種是推拔管用推拔絲攻(pt),另一種是推拔管用 平行絲攻(ps),管用推拔絲攻依牙部長度與基準徑位置又可分為標準牙pt與短牙型(s-pt)。 而管螺紋之機械結合(平行螺紋與平行螺紋的結合)所使用之絲攻為平行管用平行絲攻(pf)。 通俗的說,我們將pf螺紋稱之公螺紋。 螺紋的規格定制單位可分為英制與美制兩大類,你提到的pf3/4,確實和我們國 內英制單位的3/4英寸螺紋外口徑一致。 g螺紋為英制直管螺紋 pf螺紋為日制管螺紋 兩個基本無異,本人不是專業,只能說都是屬于55度的螺紋 英寸-毫米長度轉換表 英寸 inches 毫米 millimeters 1/640.3969 1/320.7938 3/64
外鍍鋅內涂塑螺紋管件開發
格式:pdf
大小:452KB
頁數:3P
4.5
對外鍍鋅內涂塑可鍛鑄鐵管件的涂塑涂料和機械加工工藝方面做了較大改進,較好的解決了小于dn100熱鍍鋅內涂塑鋼管的接口螺紋連接涂塑膜質量問題,保證了管件的防蝕和密封性能,使涂塑管路全程性能得到保證.使整體管路和高層建筑同壽命,免維修.
優化四頭內螺紋管內汽.水兩相流摩擦阻力的研究
格式:pdf
大小:264KB
頁數:未知
4.6
在亞臨界壓力條件下,針對φ28.6mm×5.8mm的優化四頭內螺紋管內汽.水兩相流進行水平絕熱條件下的摩擦阻力特性研究。研究結果表明,干度和系統壓力對內螺紋管內的兩相流摩擦壓降影響顯著。干度增大,則兩相摩擦倍率增大;壓力增大,兩相摩擦倍率減小;當壓力接近臨界壓力時,兩相摩擦倍率接近于1。優化四頭內螺紋管在相同工況下的兩相流摩擦壓降小于普通內螺紋管。當其應用于垂直管屏換熱設備時,壓力損失中摩擦壓降所占比例將會減小,從而加大重位壓降的影響程度,使得換熱設備在特定工況下具有自補償特性,從而形成良好的水動力條件。
近臨界壓力區內螺紋管內水的傳熱特性研究
格式:pdf
大小:538KB
頁數:5P
4.7
本文在壓力p=19.0~22.5mpa、質量流速g=600~1000kg/(m~2s)、內壁熱流密度q=300~500kw/m~2的參數范圍內,對水在新型垂直上升內螺紋管內的傳熱特性進行了實驗研究。研究發現,在近臨界壓力區,內螺紋管的內壁溫隨質量流速的增加而降低,隨熱流密度的增大而升高。在本文研究參數范圍內,近臨界壓力區的水在內螺紋管內傳熱時并未出現明顯的傳熱惡化。通過實驗數據的對比發現,近臨界壓力區的亞臨界壓力部分水的傳熱特性與超臨界壓力部分水的傳熱特性具有相似性。
內螺紋管內超臨界水的流動阻力特性試驗研究
格式:pdf
大小:497KB
頁數:7P
4.5
在壓力22.5~28mpa,質量流速600~1000kg·m-2·s-1,工質比焓800~3100kj·kg-1范圍內,對超臨界水在四頭內螺紋管內的流動阻力特性進行了試驗研究,得到了不同工況下內螺紋管流動阻力的變化規律,分析了壓力、質量流速和工質比焓變化對內螺紋管摩擦阻力系數的影響。試驗結果表明:超臨界壓力下質量流速對摩擦阻力壓降有很大影響,但對摩擦阻力系數的影響很小;在擬臨界區域摩擦阻力系數有階躍式增長現象,且這種階躍增長現象隨著壓力的增加而減弱。整理試驗數據得到超臨界水的內螺紋管摩擦阻力系數經驗關聯式,與試驗值相比誤差小于15%,為設計具有良好水動力特性的超臨界鍋爐提供可靠依據。
R410A在內螺紋管內無潤滑油沸騰換熱實驗研究
格式:pdf
大小:1.6MB
頁數:5P
4.4
為了建立無潤滑油的實驗臺,采用液壓隔膜泵為動力循環,以r410a和r22為工質在水平內螺紋銅管(φ5mm和φ9.52mm)中進行了沸騰換熱實驗研究,并對二者沸騰換熱性能做了對比。分析討論了制冷劑質量流速、管外水流量變化、強化管的管徑對壓降和換熱系數影響。結果表明:換熱系數隨著流量的增大而增大,管徑的大小對換熱系數的影響較大,在相同的流量下,9.52mm管徑的換熱系數是5mm的1.32~7.22倍,5mm管徑的壓降是9.52mm管徑的1.48~2.68倍。
內螺紋管內超臨界水傳熱和阻力特性的數值研究
格式:pdf
大小:426KB
頁數:未知
4.7
對超臨界水在不同結構參數的豎直內螺紋管內的流動和傳熱特性進行數值模擬研究,重點分析了內螺紋管的螺旋升角、相對螺紋寬度和相對螺紋高度在不同質量流速和熱流密度條件下對傳熱和阻力特性的影響規律。結果表明:內螺紋管的傳熱系數和阻力系數均隨升角的減小而增加;相對螺紋寬度的變化對內螺紋管的傳熱和阻力特性幾乎無影響;隨著相對螺紋高度的增加,傳熱系數和阻力系數均增加。通過對內螺紋管的綜合性能分析,結構參數對超臨界流體傳熱和阻力特性的影響順序依次為螺旋升角、螺紋高度、螺紋寬度。
優化四頭內螺紋管內汽-水兩相流摩擦阻力的研究
格式:pdf
大小:245KB
頁數:未知
4.6
在亞臨界壓力條件下,針對ф28.6mm×5.8mm的優化四頭內螺紋管內汽-水兩相流進行水平絕熱條件下的摩擦阻力特性研究。研究結果表明,干度和系統壓力對內螺紋管內的兩相流摩擦壓降影響顯著。干度增大,則兩相摩擦倍率增大;壓力增大,兩相摩擦倍率減小;當壓力接近臨界壓力時,兩相摩擦倍率接近于1。優化四頭內螺紋管在相同工況下的兩相流摩擦壓降小于普通內螺紋管。當其應用于垂直管屏換熱設備時,壓力損失中摩擦壓降所占比例將會減小,從而加大重位壓降的影響程度,使得換熱設備在特定工況下具有自補償特性,從而形成良好的水動力條件。
內螺紋管資料
格式:pdf
大小:217KB
頁數:2P
4.4
內螺紋銅管又稱非平滑管,英文名稱innergroovedcoppertube(igt),是指 外表面光滑,內表面具有一定數量,一定規則螺紋的內螺紋tp2紫銅管。 由于內螺紋銅管內表面積的增加,所以它的導熱性能要比光管提高百分之二十到三十。 內螺紋銅管的發展大致經歷了如下幾個發展階段: (1)山型齒內螺紋管; (2)梯型槽內螺紋管; (3)頂角型內螺紋管; (4)細高齒型內螺紋管。(又稱瘦高齒內螺紋銅管) 目前,國外又陸續推出了高低齒齒型、齒頂開槽、雙旋向等內螺紋管 傳熱性能: 按照國標gb/t20928-2007中的要求,內螺紋銅管產品按照產品名稱、牌號、狀態、 外徑、底壁厚、齒高加齒頂角、螺旋角、螺紋數和標準編號的順序表示: 示例1:tp2m2φ9.52×0.30+0.20-53-18/60gb/t20928-20072、(用tp2制造的, 供應狀態為
螺紋管件
格式:pdf
大小:6KB
頁數:3P
4.6
螺紋管件 螺紋管件是鍛制高壓管件中的另一個分支系列,在建筑、機械、 化工、石油、電力等行業中起著重要的作用和價值,根據螺紋管件的 壁厚的大小可以承載多種不同的壓力。 簡單形狀的螺紋管件,無特殊難成形部分的螺紋管件,按金屬外 形體積相等法則使模形鍛件毛坯的金屬體積為成形型槽與飛邊的金 屬體積之和。形狀相對復雜、有較難成形部分的螺紋管件,在不易成 形部分應有足夠多的金屬材料體積,使該部分的成形鍛件毛坯金屬體 積比相應處成形型槽與飛邊體積之和多20%。分配產品金屬體積后, 按段設計螺紋管件各段尺寸與幾何形狀,計算出各段長度及總長度。 如計算體積與分配體積相差較大,則應按分配尺寸體積調整某些尺寸。 河北龍業管道制造集團有限公司,是一個民營股份制有限責任公 司,創建于2006年,前身為河北龍業機械設備制造有限公司,于2012 年注冊成立河北龍業管道制造集團,簡稱:“河北龍業集團”下屬子
內螺紋管內流動傳熱特性研究進展
格式:pdf
大小:1005KB
頁數:7P
4.6
內螺紋管作為一種高效的節能元件已在動力、航天、電子等領域廣泛應用,為進一步促進內螺紋強化傳熱技術研發,對近30年來內螺紋管內流動傳熱研究進行了綜述,內容涉及內螺紋管內流動傳熱機理、傳熱規律、傳熱惡化及預報等.
內螺紋管管型結構對管內流動阻力特性的影響
格式:pdf
大小:781KB
頁數:4P
4.7
對不同結構的內螺紋管內空氣-水兩相流動的阻力特性進行了實驗研究,從實驗方面得出了影響內螺紋管阻力特性的主要幾何參數(螺紋高度,螺紋升角,螺紋寬度等)對內螺紋管阻力特性的影響規律。結合實驗現象,引入了研究內螺紋管阻力特性的并聯管路模型,最終得出適用于不同結構內螺紋管的阻力特性半理論經驗公式。通過該公式可以較好地反映出各個幾何參數對內螺紋管阻力特性的影響規律。
基于Pro/ENGINEER的螺紋管模具設計
格式:pdf
大小:154KB
頁數:未知
4.5
介紹了利用三維設計軟件pro/engineer進行螺紋管注塑模具設計的方法和過程。以一種帶有螺紋結構的塑料產品為例,提出了一種合理可行的模具設計方案。
基于UG的外螺紋管件注射模設計和虛擬裝配
格式:pdf
大小:335KB
頁數:4P
4.7
注射成型模具cad技術的應用,使得模具設計和分析更具科學性和直觀性,克服了實物試模高成本和低效率的缺點。本文以外螺紋管件為例,在ug的環境中通過三維建模、分型預演、調用模架,完成該塑件的整套模具設計和虛擬裝配。設計結果證實該方法的應用不僅可以提高模具設計的效率和質量,更為重要的是為后續的數字化制造和分析提供了寶貴的產品數據來源。
螺紋管件氣密性檢測裝置
格式:pdf
大小:182KB
頁數:2P
4.4
思——明——特·濟——南1 一、螺紋管件氣密性檢測裝置參考參數 產品名稱螺紋管件氣密性檢測裝置 型號選擇sup_gjqm_20 驅動氣源壓縮空氣,0.1-0.69mpa 氣密性試驗壓力0-30mpa 壓力顯示精度0.01mpa 試驗介質空氣 試驗工位1工位,2工位,3工位 時間精度1s 操作方式電腦控制,手動控制 二、產品介紹 螺紋管件氣密性檢測裝置試驗壓力0~20mpa,廣泛用于質量檢測單位、 各種車零部件制造單位、產品質量監測站、科研院校等各消防管件的生產、開發 研究等領域。滿足客戶對鑄鋼管件、鑄鐵管件、不銹鋼管件、塑料管件、pvc 管材、橡膠管件、石墨管件、鍛鋼管件、ppr管件的氣密性檢測。可選擇手動 控制或者計算機控制。 思——明——特·濟——南2 三、螺紋管件氣密性檢測裝置特點 1.應用廣泛,可對鑄鋼管件、鑄鐵管件、不銹鋼管件、塑料管件
文輯推薦
知識推薦
百科推薦
職位:技術質量員
擅長專業:土建 安裝 裝飾 市政 園林