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本文通過對比帶帽和不帶帽剛性樁復合地基在沉降和受力機理方面的差異,深入地分析了樁帽對復合地基沉降、樁身軸力分布以及樁和樁間土承載力發揮順序等方面的影響,為剛性樁復合地基設計、沉降控制和穩定性分析提供參考。

結合哈大客專新海城站cfg樁復合地基頂部樁帽板的施工,對高速鐵路cfg樁復合地基樁帽結構進行施工工藝總結,為高速鐵路路基樁帽施工提供參考。

土層 承載力特征值qp0 （kpa） 攪拌樁側摩阻特 征值qsi（kpa） 側摩阻標準 值qik （kpa）素填土11201240 粉質粘土21201240 淤泥360510 粉質粘土61301240 (砂土狀)強風化花崗巖13400 單樁承載力特征值ra（kn）樁徑d（m） 4410.4 a——柔性樁樁端天然地基土的承載力折減系數； ap——樁的截面積，m 2。 up——樁周長，m； n——樁長范圍內所劃分的土層數； qsi——第i層土的樁側摩阻力特征值，kpa； li——第i層土的厚度，m； qp——樁端土承載力特征值，kpa； n apsiipp i=1 ruqlqa 飽和重度γ (kn/m3) 樁端阻力標 準值qpi （kpa） 層厚（m） 18.71.68 18.70 16.21

1.單樁承載力的計算 樁徑d=300間距s=4.38xd=1314 土層號土層厚度側摩阻端阻周長底面積 51.994 64.772 71.396 81.1110 95.798 100.2110 110.898 樁長=15.7 2.置換率 等邊三角形布樁1.05 m=0.0473 正方形布樁1.13 m=0.0408 矩形布樁1.13 s1=1750s2=1750 m=0.0230 置換率m=0.0408 3.樁身強度校核 25 ra=1509.66 3ra/ap=64072 0.39018604 589.048623 4.復合地基承載力特征值 fak=160 fsk=160 β=0.75(0.75~0.95) ra=589.04862 ap=0.0707 fspk=455.29 5.復

碎石樁是一種散體材料樁，在石油化工儲罐工程中廣泛使用，是一種經濟有效的地基處理方法。目前碎石樁有多種成樁方法，如振沖碎石樁、振動沉管碎石樁、柱錘沖擴碎石樁等。本文對確定碎石樁復合地基承載力的7種方法從基本假設、計算模型、計算參數、計算公式等方面進行探討，通過工程實例，將7種計算方法的計算結果與實驗結果進行了對比。

主要介紹了長短樁復合地基的發展現狀以及承載力的一些計算方法,并指出了該方法需要完善的地方。

第1頁 單位 樁徑0.4m 樁周長u1.256m 面積ap0.1256㎡ 土層號土層厚度樁周土側阻力qsiqp 11.43042.000kn 22.63078.00kn 31.84072.000kn 43.635126.000kn 51.74576.50kn 63.150155.00kn 74.22396.60kn 82.860168.00kn 90.57035.00kn 樁總長∑＝21.7849.100kn 1000125.600kn α1.000 ra=(μp∑qsili+qpap)596.035kn fspk400kn/㎡ β0.75 fsk85.000kn/㎡ m=(fspk-βfsk)／(ra/ap-βfsk)0.0

cfg樁因具有良好的經濟性和適用性,工程中得到了越來越廣泛地應用,傳統的分析方法主要通過樁土承載力迭加獲取,與實際施工監測結果誤差比較大。在分析了cfg樁復合地基的豎向承載力特性基礎上,依據cfg樁復合地基的等沉面上下部分的不同特征,提出了cfg樁復合地基的\"雙剪切破壞模型\":等沉面以上部分看作太沙基模型的樁體的向上剪切破壞,等層面以下部分看作邁耶霍夫模型的樁體向下的剪切破壞,推導了極限承載力的有關計算模型,討論了該模型適用條件,并結合工程實例,驗證了所提模型的正確性,對cfg樁復合地基工程有一定的指導意義。

隨著地基處理工法的發展和完善,cfg樁因其具有承載力提高幅度大、地基變形小等特點,已成為應用較廣泛的地基處理措施。作為評價cfg樁地基處理效果的重要評價指標,復合地基承載力的計算和確定尤為重要,文中針對其展開探討。

剖面號復合地基承載力特征值（kpa)有效樁長 12659.4m03.4 樁的參數半徑r=0.2230411.40m03.4 周長u=1.2566432779.4m02.4 樁端面積ap=0.1256642779.9m03.2 第2層土厚l1=0532611.8m02.2 第3層土厚l2=2.45628810.2m02.8 第4層土厚l3=2.372368.4m04.2 第5層土厚l4=382769.5m02.6 第一層土厚極限側阻力標準值qsk1=35930910.46m01.46 第二層土厚極限側阻力標準值qsk2=451028210m03 第三層土厚極限側阻力標準值qsk3=40112919.35m01.15 第四層土厚極限側阻力標準值qsk

CFG樁復合地基承載力計算新公式研究_張欽喜

根據不同工程地質條件,給出了可供選擇的組合樁型復合地基設計方案。在確定組合樁型復合地基承載力時,考慮組合樁型復合地基受荷后的實際工作性狀、施工方法對樁間土承載力的綜合影響,引入主控樁、輔樁和樁間土承載力發揮系數及樁間土承載力提高系數,提出了組合樁型復合地基承載力分步計算新方法。實例驗證表明:采用本研究公式所得復合地基承載力計算值與載荷試驗實測值基本吻合。

某客運專線某標段采用cfg樁加固技術。對cfg樁進行了低應變動測、單樁承載力試驗、復合地基承載力試驗及理論計算。結果表明:一類樁占93.9%,二類樁占6.1%;單樁承載力及復合地基承載力特征值均大于設計值。建立了三維有限元模型,模擬分析了cfg樁頂及樁間土應力隨加載水平的變化關系以及cfg樁及樁間土應力分擔比。模擬結果表明:1)隨著荷載的增加,cfg樁頂應力及樁間土應力也隨之增大,但cfg樁頂應力的增長速率大于樁間土;2)加載初期,cfg樁與樁間土應力分擔比逐漸增大,且增長速度較快;隨著荷載的增加,樁土應力分擔逐漸趨于穩定。

當前,在巖土工程實際實施過程中,運用cfg樁復合地基工程的地基的承載力比未實施該工程的天然地基承載力更加低下的情況時有發生,這種情況不但影響了工程質量,而且在很大程度上導致了人力、財力和物力的浪費。文章通過對cfg樁復合地基承載力的分析,期望能夠對以后的工程施工提供一定的借鑒作用。

路堤一般由填土、碎石等散體材料組成,剛性樁復合地基中,樁土剛度差異較大引起的樁土間沉降差異,會導致路堤內部出現相對豎向位移。通過路堤填土的受力平衡分析,根據樁土差異沉降,求解出樁帽和樁帽間土體的應力分配,并結合樁帽下應力分配得出樁身應力,最終求解出樁土應力比及樁的荷載分擔比例。工程實例監測結果驗證了文中計算公式的適用性和可靠性。通過分析計算結果和實測結果,得出了一些路堤荷載下剛性樁復合地基的承載規律,可供理論研究和工程設計參考。

結合現場靜載荷試驗,對比分析普通樁基礎的特點,得到人工挖孔支盤樁的樁身軸力傳遞特性、樁側摩阻力發揮性狀。結果表明:人工挖孔支盤樁有沉降小、承載力高的特點,具有良好工程性狀和經濟效益。

帶樁帽的cfg樁復合地基工程在鐵路地基中應用的特性 作者：石長波 作者單位：中鐵工程設計院有限公司,北京,海淀,10038 刊名： 中國科技縱橫 英文刊名：chinascience&technologypanoramamagazine 年，卷(期)：2010(1

在深入探討塊石墩復合地基承載機理的基礎上,針對塊石墩受力和變形特性,考慮墩周土體及其上作用豎向荷載對墩體極限承載力的影響,基于vesic圓孔擴張理論,導出塊石墩單墩體極限承載力計算公式,進而提出一種新的更為合理的強夯塊石墩復合地基承載力計算方法。最后通過一具體工程實例,驗證了方法的可行性。

采用鉆孔灌注樁700周長up=2.198(m)面積ap=0.38465(m2) 樁端持力層為8-3層,樁進入持力層深度為1米巖石單軸飽和抗壓強度標注值=18370(kpa) 樁端承載力特征值=3356.36(kn) 5-6單樁承載力計算表 土深 （m） 側阻 （kn） 土深 （m） 側阻 （kn） 土深 （m） 側阻 （kn） 土深 （m） 側阻 （kn） 土深 （m） 側阻 （kn） 土深 （m） 側阻 （kn） 土深 （m） 側阻 （kn） 土深 （m） 側阻 （kn） 1填土01.620000.3600.19000002.0501.1301填土 2粉質粘土250000000000000002粉質粘土 3粘土夾粉質粉土25001.52380

[收稿日期]2005—07—23 [基金項目]教育部高等學校博士學科點專項基金(20020532008)。 [作者簡介]楊明輝(1978—),男,湖南邵陽人,博士研究生,主要從事樁基礎及復合地基計算研究。 土工格室+碎石樁復合地基承載機理及 承載力計算方法探討 楊明輝1,王　娟2,趙明華1 (1.湖南大學巖土工程研究所,湖南長沙　410082;　2.北京燕化石油公司塑料分公司,北京　102500) [摘　要]針對土工格室+碎石樁復合地基這一新型地基處理方式,首先,全面分析了其獨特的承載機理,在 此基礎上,著重對其承載力計算進行了研究。將該結構分為上下兩部分分別考慮,對于底層的碎石樁復合地基,引 進圓孔擴張理論,導出了樁體與土體承載過程中的應力應變計算公式,并充分考慮碎石樁與樁間土的相互作用及 布

cm樁復合地基承載力試驗結果分析——通過對“cm樁復合地基”(以下簡稱cm地基)承載力試驗結果的分析,獲得了一些有益的結論,對其在徐州地區的推廣和應用提供參考。