第1頁共8頁 計算說明書 1..砼側壓力計算及分布 砼表觀密度 3 c/24mkn砼澆筑溫度c10t 砼澆筑速度0.6m/hv外加劑修正系數(shù)11 塌落度修正系數(shù)12新澆混凝土荷載分項系數(shù)為1.2 22 1 210c/kn189.7322.20fmvt 2 c/71fmknh 取32..7189kn/m2 2 m/284.392.1pmknf m p c m636.1hm908.4h3 最大側壓力為39.2841.5kn/m=58.896kn/m 工作平臺荷載：（以允許荷載計算） 上下工作平臺允許荷載mkn/1025.1.5n/m1.8975 主工作平臺允許荷載kn/m05.22.8n/m9.51150 第2頁共8頁 計算模型及荷載分布圖 第3頁共8頁 2.計算模型見上圖 3.計算程序見求解器 123 4

k1621+193涵洞臺身拉桿演算 1、墻身結構尺寸 墻身上口尺寸1.05m，下口尺寸為1.78m，墻高2.9m，墻身長37.3m （單側），每4m設置沉降縫。 2、澆筑過程中混凝土側壓力的計算（取兩式中較小值） f=0.22γctoβ1β2v1/2（公式1） f=γch（公式2） 式中： f—新澆筑混凝土對模板的側壓力，kn/m2； γc—混凝土的重力密度，24kn/m3； to—新澆混凝土的初凝時間（h）可按實測確定（本段位4h）。當缺乏 試驗資料時，可采用to=200/(t+15)=4.76計算（t為混凝土的溫度=28）； v—混凝土的澆筑速度m/h（按泵車澆筑速度30m3/h進行控制，澆筑 長度按37.3m控制，則混凝土澆筑速度為v=30/（1.05+1.78） /2*37.3=0.6m/h； h—混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面

計算公式 計算公 式1 0.22γct0β1β2 砼每小時供 應量（m 3/h) 平面面 積 （m 2 ） v （m/h ） v0.5 h （m） 0.222551.21.153023.821.25941.1223 計算公 式2 252.5 30.86331.01.3 砼側壓力計算 計算取值向上取整保險系數(shù) v——砼澆筑速度，以m/h為單位h——砼深度 β2——砼坍落度影響修正系數(shù)，坍落小于30mm，取0.85；50-90mm時取1.0；110-150mm時取1.15 β1——外加劑影響修正系數(shù)。無外加劑取1.0，有緩凝作用外加劑取1.2 式中：γc——取25kn/m3t0——砼的初凝時間（h）缺資料時以200/(t+15)計算， 1.f=0.22γ

. 整理文檔 k1621+193涵洞臺身拉桿演算 1、墻身結構尺寸 墻身上口尺寸1.05m，下口尺寸為1.78m，墻高2.9m，墻身長37.3m （單側），每4m設置沉降縫。 2、澆筑過程中混凝土側壓力的計算（取兩式中較小值） f=0.22γctoβ1β2v1/2（公式1） f=γch（公式2） 式中： f—新澆筑混凝土對模板的側壓力，kn/m2； γc—混凝土的重力密度，24kn/m3； to—新澆混凝土的初凝時間（h）可按實測確定（本段位4h）。當缺乏 試驗資料時，可采用to=200/(t+15)=4.76計算（t為混凝土的溫度 =28）； v—混凝土的澆筑速度m/h（按泵車澆筑速度30m3/h進行控制，澆 筑長度按37.3m控制，則混凝土澆筑速度為v=30/（1.05+1.78） /2*37.3=0.6m/h； h—混凝土側壓力計算

k1621+193涵洞臺身拉桿演算 1、墻身結構尺寸 墻身上口尺寸1.05m，下口尺寸為1.78m，墻高2.9m，墻身長37.3m （單側），每4m設置沉降縫。 2、澆筑過程中混凝土側壓力的計算（取兩式中較小值） f=0.22γctoβ1β2v1/2（公式1） f=γch（公式2） 式中： f—新澆筑混凝土對模板的側壓力，kn/m2； γc—混凝土的重力密度，24kn/m3； to—新澆混凝土的初凝時間（h）可按實測確定（本段位4h）。當缺乏 試驗資料時，可采用to=200/(t+15)=4.76計算（t為混凝土的溫度=28）； v—混凝土的澆筑速度m/h（按泵車澆筑速度30m3/h進行控制，澆筑 長度按37.3m控制，則混凝土澆筑速度為v=30/（1.05+1.78） /2*37.3=0.6m/h； h—混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面

1.1.1新澆混凝土對模板側面的壓力計算 在進行側模板及支承結構的力學計算和構造設計時，常需計算新澆混凝土對 模板側面的壓力?；炷磷饔糜谀０宓膲毫Γ话汶S混凝土的澆筑高度而增加， 當澆筑高度達到某一臨界值時，側壓力就不再增加，此時的側壓力即為新澆混凝 土的最大側壓力。側壓力達到最大值的澆筑高度稱為混凝土的有效壓頭。 采用內(nèi)部振搗器，當混凝土澆筑速度在6.0m/小時以下時，新澆混凝土作用 于模板的最大側壓力，可按以下二式計算，并取二式中的較小值。 pm=4+1500kskwv1/3/（t+30）（3-1） pm=25h（3-2） 式中：pm——新澆混凝土的最大側壓力（kn/m2）； t——混凝土的入模溫度（oc）； h——混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）； ks——混凝土坍落度影響修正系數(shù)。當坍落度為50～90mm時取1.0， 為110～1

混凝土側壓力的計算（取兩式中教小值） 梁模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成,直接支撐模板的龍骨為次龍骨,即內(nèi)龍 骨； 用以支撐內(nèi)層龍骨為外龍骨，即外龍骨組裝成梁側模板時，通過穿梁螺栓將梁體兩側模 板拉結，每個穿梁螺栓成為外龍骨的支點。 模板面板厚度h=18mm，彈性模量e=6000n/mm2，抗彎強度[f]=15n/mm2。 內(nèi)楞采用方木，截面50×100mm，每道內(nèi)楞1根方木，間距300mm。 外楞采用圓鋼管48×3.5，每道外楞2根鋼楞，間距600mm。 穿梁螺栓水平距離600mm，穿梁螺栓豎向距離300mm，直徑12mm。 f=0.22γctoβ1β2v1/2（公式1） f=γch（公式2） 式中： f—新澆筑混凝土對模板的側壓力，kn/m2； γc—混凝土的重力密度，24kn/m3； to—新澆混凝土的初凝時間

是否摻緩凝劑（填“是”或“否”）是 t（混凝土入模溫度）24.4 混凝土塌落度（mm）150 h模板垂直高度（m）10 γc(混凝土重力密度)取值24～25kn/m 325 澆筑速度（m/h）6 t0（新澆混凝土初凝時間）5.076 β1（外加劑修正系數(shù)）1.2 β2（塌落度修正系數(shù)）1.15 f1=0.22γct0β1β2v 1/294.374 f2=γch250.000 h有效壓頭高度3.775 h-h6.225 2、塌落度40～50及>150時不適宜用此表計算。 備注 混凝土側壓力計算 中間數(shù)據(jù) 原始數(shù)據(jù) （需填寫） 側壓力 1、此表根據(jù)《建筑施工手冊》第四版編制。 繪圖用數(shù)據(jù) 94.374 050100 高 度 （ m ） 混凝土側壓力（kn） 側壓力示意圖（f1<f2） 模板頂?shù)膫葔毫?有效壓頭高度處的 側壓力 模板底的側

混凝土側壓力計算圖表

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混凝土澆筑側壓力計算工具 擬澆筑混凝土構件高度h（m）1.2 t（℃）20 v（m/h）2 γ（kn/m3）24 摻外加劑1.2 坍落度110-150mm1.15 h（m）1.91 h（m）1.2 （kn/m2）28.8 不摻外加劑 摻外加劑 坍落度<30mm 坍落度50-90mm 坍落度110-150mm 塌落度影響修正系數(shù) 計算壓頭高度 混凝土計算側壓力 實際壓頭高度 混凝土入模初始溫度 混凝土澆筑速度 混凝土容重 外加劑影響修正系數(shù)

1.側壓力計算 式中f------新澆筑混凝土對模板的最大側壓力(kn/m2) γc------混凝土的重力密度(kn/m3).普通混凝土取24 t0------新澆混凝土的初凝時間（h）,可按實測確定。當缺乏實驗資料時，可采 用t0=200/(t+15)計算；假設混凝土入模溫度為25 0c，即t=25t0=5 v------混凝土的澆灌速度（m/h）;取3 h------混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）;取6 β1------混凝土外加劑影響修正系數(shù)，其不摻加任何外加劑時取1 β2------混凝土塌落度影響系數(shù)，當塌落度小于30mm時，取 時取1；110—150mm時取 f=γch=

在jgj162-2008《建筑施工模板安全技術規(guī)范》的第4.1.1條，給出了新澆混凝土對模板的 側壓力計算公式： 混凝土側壓力的計算（取兩式中教小值）： f=0.22γctoβ1β2v∧? f=γch 式中f——新澆筑混凝土對模板的側壓力，kn/m； γc——混凝土的重力密度，kn/m; to——新澆混凝土的初凝時間（h）可按實測確定。當缺乏試驗資料時，可采用to=200/(t+15) 計算（t為混凝土的溫度℃）； v——混凝土的澆筑速度，m/h； h——混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度，m； β1——外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取1.0，摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2； β2——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，

1.22m×2.44m方柱側壓力計算 一、側壓力計算 混凝土作用于模板的側壓力，根據(jù)測定，隨混凝土澆筑高度增 加而增加，當澆筑高度達到某一臨界時，底部側壓力就不在增加，此 時的側壓力即是混凝土澆筑時最大側壓力。側壓力達到最大時的澆筑 高度稱為混凝土的有效壓頭。通過理論和實踐，可按下列二式計算， 并取最小值： f=0.22γct0β1β2v1/2 f=γch 式中f——新澆筑混凝土對模板的最大側壓力（kn/㎡） γc——混凝土的重力密度kn/m3，取25kn/m3 t0——新澆筑混凝土的初凝時間（h），可按實測確定。當缺乏試驗資料，可 采用t=200/(t+15)=220/(20+15)=5.71h t——混凝土的溫度（℃),取20℃ v——混凝土的澆筑速度（m/h），取4m/h h——混凝土

k1621+193涵洞臺身拉桿演算 1、墻身結構尺寸 墻身上口尺寸1.05m，下口尺寸為1.78m，墻高2.9m，墻身長37.3m （單側），每4m設置沉降縫。 2、澆筑過程中混凝土側壓力的計算（取兩式中較小值） f=0.22γctoβ1β2v1/2（公式1） f=γch（公式2） 式中： f—新澆筑混凝土對模板的側壓力，kn/m2； γc—混凝土的重力密度，24kn/m3； to—新澆混凝土的初凝時間（h）可按實測確定（本段位4h）。當缺乏 試驗資料時，可采用to=200/(t+15)=4.76計算（t為混凝土的溫度=28）； v—混凝土的澆筑速度m/h（按泵車澆筑速度30m3/h進行控制，澆筑 長度按37.3m控制，則混凝土澆筑速度為v=30/（1.05+1.78） /2*37.3=0.6m/h； h—混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面

（8-8）f=0.22γct0β1β2v 1/2 （8-9）f=γch f：新澆混凝土對模板的最大側壓力（kn/㎡） γc：新澆混凝土的重力密度（kn/m3） t0：新澆混凝土的初凝時間（h），可按實測確定。當缺乏試驗資料時，可采用t=200（t+15）計算 t：混凝土的溫度（°） h：混凝土側壓力計算位置至新澆筑混凝土頂面時的高度（m） β1：外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取1.0，摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2 β2：混凝土坍落度影響修正系數(shù)，當坍落度小于30mm時，取0.85；50~90mm時，取1.0；110~150mm時， 混凝土側壓力的計算分布圖形如圖8-1所示，有效壓頭高度h（m）按下式計算： （8-10）h=f/γc3.58m 89.60 25kn/m3； 10℃ 4m 2m/h β1：外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取1.0

采用內(nèi)部振搗時，新澆筑的混凝土作用于模板的最大側壓力，可按下列二式計算，并取二式中的較小值： （8-8）f=0.22γct0β1β2v 1/2 （8-9）f=γch f：新澆混凝土對模板的最大側壓力（kn/㎡） γc：新澆混凝土的重力密度（kn/m3） t0：新澆混凝土的初凝時間（h），可按實測確定。當缺乏試驗資料時，可采用t=200（t+15）計算 t：混凝土的溫度（°） h：混凝土側壓力計算位置至新澆筑混凝土頂面時的高度（m） β1：外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取1.0，摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2 β2：混凝土坍落度影響修正系數(shù)，當坍落度小于30mm時，取0.85；50~90mm時，取1.0；110~150mm時，取1.15. 混凝土側壓力的計算分布圖形如圖8-1所示，有效壓頭高度h（m）按下式計算： （8-10）h=f/γc3.84m 9

。 -可編輯修改- 一側壓力計算 混凝土作用于模板的側壓力，根據(jù)測定，隨混凝土的澆筑高 度而增加，當澆筑高度達到某一臨界時，側壓力就不再增加，此 時的側壓力即位新澆筑混凝土的最大側壓力。側壓力達到最大值 的澆筑高度稱為混凝土的有效壓頭。通過理論和實踐，可按下列 二式計算，并取其最小值（原因見后面說明）： 2/1 21022.0vtfc hfc 式中f------新澆筑混凝土對模板的最大側壓力（kn/m2） γc------混凝土的重力密度（kn/m3）取25kn/m3 t0------新澆混凝土的初凝時間（h）,可按實測確定。當 缺乏實驗資料時，可采用t=200/(t+15)計算；一般取值5h v------混凝土的澆灌速度（m/h）;取0.5m/h h------混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的 總高度（m）;取3m

大體積混凝土澆筑的模板側壓力

極限分析法計算有限土體主動土側壓力——經(jīng)典土壓力理論均假定土體為半無限土體，而目前對于有限土體一般仍采用經(jīng)典土壓力理論，這與實際情況存在差異。根據(jù)實際工程情況建立了一種有限土體主動土側壓力計算模式，運用極限分析法虛功原理推導出了計算公式，運用...

附頁： 外墻單面支模模板計算書 1、由于采用大鋼模板，現(xiàn)只對其的支撐體系進行驗算。單面模板高3m，以單排 支撐點為驗算單位，計算寬度為1m。 2、新澆混凝土對模板的最大側壓力計算： 計算參數(shù)：γc=24kn/m3（混凝土的重力密度） to=5小時（新澆混凝土的初凝時間要求攪拌站保證） β1=1.2（外加劑影響系數(shù)） β2=1.15（坍落度影響系數(shù)） v=1m/小時（混凝土澆筑速度，3m高的墻要求在>3小時澆完） h=3m（混凝土側壓力計算位置處到新澆頂面的總高度） 由公式f=0.22γctoβ1β2v =0.22×24×5×1.2×1.15×1 =36.43kn/m2 由公式f=γch =24×3 =72kn/m2 按取最小值，故最大側壓力為36.43kn/m2 3、荷載設計值f6及有效壓頭高度h f6=γcf =1.2×36.43 =43.72

擋土墻土壓力公式在大型筒倉側壓力計算中的應用分析