碳鋼管接頭，內螺紋sch80，規格尺寸見圖紙螺紋標準asmeb1.20. 尺寸數量單價 1/8"100 1/4"100 3/8"100 1/2"100 3/4"100 1"100 11/4"100 11/2"100 2"100 21/2"50 3"50 4"50 5"10 6"10 碳鋼半管接頭，內螺紋sch80，規格尺寸見圖紙螺紋標準asmeb1.20. 尺寸數量單價 1/8"100 1/4"100 3/8"100 1/2"100 3/4"100 1"100 11/4"100 11/2"100 2"100 21/2"50 3"50 4"50 5"10 6"10 劉漫 2011*11*30

通過對600mw超臨界w火焰鍋爐水冷壁的設計與應用,研究試驗φ32mm×6.3mm四頭12cr1movg優化內螺紋管(omlr)在亞臨界、近臨界、超臨界區的流動傳熱特性。試驗獲得了不同工況(壓力、熱負荷、質量流速)下內螺紋管壁溫分布和內壁換熱系數隨焓值的變化規律。并根據試驗數據,擬合建立單相、兩相換熱系數計算關聯式,同時進一步建立傳熱惡化發生時的臨界條件及干涸后傳熱計算關聯式,為鍋爐垂直上升內螺紋管水冷壁設計和運行提供可靠數據。

如有你有幫助，請購買下載，謝謝！ 1頁 內螺紋銅管又稱非平滑管，英文名稱innergroovedcoppertube(igt)，是指 外表面光滑，內表面具有一定數量，一定規則螺紋的內螺紋tp2紫銅管。 由于內螺紋銅管內表面積的增加，所以它的導熱性能要比光管提高百分之二十到三十。 內螺紋銅管的發展大致經歷了如下幾個發展階段： （1）山型齒內螺紋管； （2）梯型槽內螺紋管； （3）頂角型內螺紋管； （4）細高齒型內螺紋管。（又稱瘦高齒內螺紋銅管） 目前，國外又陸續推出了高低齒齒型、齒頂開槽、雙旋向等內螺紋管 傳熱性能： 按照國標gb/t20928-2007中的要求，內螺紋銅管產品按照產品名稱、牌號、狀態、 外徑、底壁厚、齒高加齒頂角、螺旋角、螺紋數和標準編號的順序表示： 示例1：tp2m2φ9.52×0.30+0.20-53-18/60gb/t20928-2007

為研究各種換熱設備因污垢熱阻的存在而造成大量能源浪費的實際運行過程.在考慮污垢的情況下,綜合換熱管的阻力特性,對比分析了分別選用內螺紋管和內壁光滑管的冷凝器的經濟性,探討其是否能夠提高冷凝器的換熱性能從而降低系統能耗.結果表明,選用內螺紋管不一定能夠提高冷凝器運行的經濟性,冷凝器存在臨界流速和臨界時間.文中結果為冷凝器的設計和經濟運行提供了理論依據和指導.

鑄件螺紋脫模是壓鑄模設計的難點之一。自動旋轉脫螺紋一般采用齒輪-齒條機構或液壓-齒輪機構,大螺旋角螺桿脫螺紋機構則是一種新機構。該機構利用壓鑄機開模為螺紋型芯旋轉脫模提供動力,通過大螺旋角螺桿機構將壓鑄機開模的直線運動,轉變為螺紋型芯旋轉運動,實現螺紋鑄件自動脫模。無需外接脫螺紋動力裝置,節省模具成本,提高了鑄件生產的可靠性。

揚中市科普儀表電器成套廠 0511-88523863www.cnkepu.net 內螺紋端接式管接頭 符合asmeb16.11螺紋管件尺寸規范 ■-壓力2000、3000、6000psi ■-制造材料：304、316 ■-螺紋尺寸符合jisb0203、gb7306、b.s..84標準 ■-直管螺紋和其它螺紋標準也可供貨,但貨期很長 ■-3000psi壓力以下的產品，以2000psi壓力等級的產品供貨 ■-毫米尺寸可能會修改 端接尺寸其它尺寸(2000psi) 連接螺紋通徑-e 基本訂購號 falbs a1/86-2n2-t2242.0216.73.5 1/48-4n2-t2242.02110.23.5 3/810-6n2-t2550.02510.43.5 1/215-8n2

內螺紋管作為一種高效的節能元件已在動力、航天、電子等領域廣泛應用,為進一步促進內螺紋強化傳熱技術研發,對近30年來內螺紋管內流動傳熱研究進行了綜述,內容涉及內螺紋管內流動傳熱機理、傳熱規律、傳熱惡化及預報等.

采用實驗方法,對比分析采用7mm的內螺紋管和光管冷凝器對冷凍系統整機性能的影響。測試結果表明,采用內螺紋管的冷凝器,冷凝溫度降低1k,壓損增大30%,功率減小1.5%,換熱量增大2.5%,能效比增加3.3%。

對不同結構的內螺紋管內空氣-水兩相流動的阻力特性進行了實驗研究,從實驗方面得出了影響內螺紋管阻力特性的主要幾何參數(螺紋高度,螺紋升角,螺紋寬度等)對內螺紋管阻力特性的影響規律。結合實驗現象,引入了研究內螺紋管阻力特性的并聯管路模型,最終得出適用于不同結構內螺紋管的阻力特性半理論經驗公式。通過該公式可以較好地反映出各個幾何參數對內螺紋管阻力特性的影響規律。

本文在全周加熱和單側加熱的條件下,對600mw超臨界變壓運行直流鍋爐水冷壁φ28×6mm內螺紋管進行了傳熱與阻力特性的試驗研究。試驗參數為壓力13-27mpa,質量流速400-1800kg/m2·s,內壁熱負荷200-800kw/m2。試驗得出了在不同參數條件下的壁溫分布、發生傳熱惡化的臨界條件、單相及兩相對流放熱系數、干涸后放熱系數及內螺紋管的摩擦壓降,提出了計算關聯式,比較了單側加熱與全周加熱的區別,為超臨界鍋爐設計提供了重要依據。

本文基于三維彈塑性大變形有限元分析理論,通過對內螺旋凸筋管冷拔成形過程進行有限元仿真,建立增量步與拉拔力的關系,提出了拉拔力的計算方法。經實驗驗證,理論計算值與實測值相吻合,可為拉拔模具和工藝參數的設計提供參考。

在亞臨界、近臨界及超臨界壓力區,對600mw超臨界w火焰鍋爐水冷壁中垂直上升低質量流速優化內螺紋管的傳熱特性進行了試驗研究,得到了不同運行工況下內螺紋管的壁溫分布,分析了壓力、外壁熱流密度、質量流速對傳熱特性的影響。結果表明:低質量流速優化內螺紋管具有良好的傳熱特性,能夠有效避免膜態沸騰;在亞臨界壓力區,壓力與熱流密度的增大以及質量流速的減小,均會導致干涸提前發生和干涸后的壁溫飛升值增大。與亞臨界壓力區相比,內螺紋管在近臨界壓力區的傳熱特性變差,隨著壓力的增大,管壁溫度顯著升高,發生傳熱惡化時的臨界干度減小。在超臨界壓力區,內螺紋管在擬臨界點附近出現了傳熱強化;壓力越接近臨界壓力,傳熱強化越明顯;壓力與熱流密度的增大以及質量流速的減小均會導致壁溫增大。

在壓力為10~28mpa、質量流速為500~1220kg/(m2.s)、熱負荷為140~400kw/m2的工況范圍內,在試驗臺上進行了直徑38.1mm、厚度7.5mm垂直上升內螺紋管的傳熱特性研究.結果表明:在亞臨界壓力區,內螺紋管的旋流作用使內螺紋管具有明顯的傳熱強化效果;隨著壓力的升高,特別是在近臨界壓力區,由于汽-液比體積的差值減小,內螺紋管的旋流作用降低,所以強化傳熱效果降低.在超臨界壓力區,管內流體屬于單相流體,當管中心處工質溫度與貼壁處工質溫度均低于擬臨界溫度時,管中心工質與管內貼壁處工質之間的比體積相差很小,使得內螺紋管的旋流作用降低,管壁溫度升高較快,傳熱惡化;當管中心工質溫度低于擬臨界溫度、而貼壁處工質溫度高于擬臨界溫度時,兩處工質之間的比體積差增大,使得內螺紋管的旋流作用增強,傳熱強化,壁溫降低.

對內螺紋管拉拔過程中內凸筋成形機理和形狀畸變機理進行了進一步研究,提出了倒錐形芯棒拉拔內螺紋管工藝,并且對芯棒倒錐角和芯棒長度對凸筋高度、畸變程度以及拉拔力的影響規律進行了實驗研究.研究結果表明,隨著芯棒倒錐角的增大,凸筋兩側的形狀畸變減小;芯棒長度增加,內凸筋受力側壁與芯棒溝槽側壁的接觸面積增加,可以承受阻礙芯棒旋轉的摩擦阻力距而不發生形狀畸變

在數控車床上加工螺紋并不是非常困難的事情,對于每一個專業技工來說都可以把此項加工做的很好,但是大螺距梯形內螺紋的加工就很困難,原因主要是工藝上的難以把握。在原來的方法基礎上做部分的改進,使得大螺距梯形內螺紋的加工從理論上降低難度。

在壓力為8～10mpa、質量流速為350～600kg/(m2.s)、含汽率為0～1的工況范圍內,對直徑為38.1mm、壁厚為7.5mm的六頭內螺紋管中汽液兩相流體的摩擦壓降特性進行了試驗研究,試驗段采用水平絕熱布置。試驗結果表明:壓力對兩相流摩擦壓降的影響很大,兩相流摩擦壓降倍率隨壓力增加而減小,在臨界壓力附近趨近于1;兩相流摩擦壓降倍率隨含汽率增加而先增加,然后有減小的趨勢;兩相流摩擦壓降倍率也隨質量流速增加而減小。并對用于計算汽液兩相流體摩擦壓降的試驗關聯式中的b系數進行了討論。

經過實驗與理論對比,研究了r404a在外徑9.52mm內螺紋管內局部平均冷凝換熱系數。采用cavallini純工質與混合工質關聯式分別計算的冷凝換熱系數,最大偏差不到4%。在工程計算r404a內螺紋管內冷凝換熱系數時,可將其以純質來對待。分析比較cavallini,yu-koyama和kaushink-azer關聯式,各自的理論預測值和實驗結果相比,表明cavallini關聯式的預測精度最高,其標準偏差為7.76%。因此cavallini關聯式對于r404a在管內的冷凝換熱預測有較好的適用性。研究結果對r404a冷凝器的工程設計及其優化具有一定的參考意義。

介紹了紫銅內螺紋管成型原理,成型裝置的結構特點,設備性能

在壓力22.5~28mpa,質量流速600~1000kg·m-2·s-1,工質比焓800~3100kj·kg-1范圍內,對超臨界水在四頭內螺紋管內的流動阻力特性進行了試驗研究,得到了不同工況下內螺紋管流動阻力的變化規律,分析了壓力、質量流速和工質比焓變化對內螺紋管摩擦阻力系數的影響。試驗結果表明:超臨界壓力下質量流速對摩擦阻力壓降有很大影響,但對摩擦阻力系數的影響很小;在擬臨界區域摩擦阻力系數有階躍式增長現象,且這種階躍增長現象隨著壓力的增加而減弱。整理試驗數據得到超臨界水的內螺紋管摩擦阻力系數經驗關聯式,與試驗值相比誤差小于15%,為設計具有良好水動力特性的超臨界鍋爐提供可靠依據。

在系統壓力p=3～10mpa,質量流速g=300～600kg/s,進口過冷度δtsub=30～90℃,內壁熱負荷q=0～190kw/m2的工況范圍內,采用試驗段長度與內徑之比(l/d)大于600、傾角為19.5o的φ38.1×7.5mm6頭內螺紋管,研究了壓力、質量流速、進口過冷度以及兩管熱負荷不均勻對高壓汽-水兩相流密度波脈動的影響。結果表明,隨壓力增加,系統穩定性增加;隨質量流速增加,臨界熱負荷增加,而臨界干度下降;進口過冷度對密度波脈動呈現單值性影響,隨進口過冷度下降,臨界熱負荷降低;在其他條件相同的情況下,并聯管不對稱加熱時的臨界熱負荷較對稱加熱時的臨界熱負荷更高。

通過對比不同結構尺寸的垂直上升內螺紋管在亞臨界及超臨界壓力下的傳熱系數計算關聯式,結果表明:傳熱系數隨著質量流量的增大、壓力及熱負荷的減小而增大;換熱系數峰值在兩相沸騰區;在超臨界壓力區,由于水在擬臨界附近變化劇烈,在擬臨界焓值區傳熱系數有最大值。內螺紋管結構參數對傳熱特性的影響與無因次數n有密切關系。

在壓力9～22mpa,質量流速450～2000kg·m?2·s?1,內壁熱負荷200～700kw·m?2的參數范圍內,試驗研究了用于1000mw超超臨界鍋爐??28.6mm×5.8mm垂直上升內螺紋水冷壁管內汽水流動沸騰傳熱。研究表明:內螺紋管內壁螺紋的漩流作用可抑制偏離核態沸騰(dnb)傳熱惡化,內螺紋管在高干度區發生蒸干型(do)傳熱惡化。增大質量流速可推遲壁溫飛升,壁溫飛升幅度隨質量流速增大而降低。熱負荷越大管壁溫越高,隨熱負荷增大管壁壁溫飛升提前,且傳熱惡化后壁溫飛升值增大。隨著壓力增加,壁溫飛升發生干度值減小。內螺紋管汽水流動沸騰傳熱系數呈?形分布,傳熱系數峰值出現在汽水沸騰區。文中還給出了亞臨界壓力區內螺紋管單相區和汽水沸騰區的傳熱系數試驗關聯式。