通過(guò)多層噴射沉積技術(shù)制備了大尺寸a356鋁合金管坯,采用光學(xué)顯微鏡、掃描電鏡、x射線衍射儀和拉伸試驗(yàn)機(jī)等分析了管坯的組織特征及后續(xù)軋制和熱處理對(duì)管坯組織與力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明:噴射沉積a356鋁合金管坯的組織細(xì)小,但含有少量孔隙,第二相主要為近球形共晶硅和短棒狀富鐵相;噴射沉積管坯為大量霧化熔滴粘結(jié)而成,通過(guò)適當(dāng)?shù)能堉坪蜔崽幚砜梢韵练e坯中的孔隙和原始粉體界面強(qiáng)度弱等缺陷,提高其力學(xué)性能。

本文論述一種新型的楔形壓制工藝,即通過(guò)局部變形、多道次小變形累積實(shí)現(xiàn)大變形的致密化加工方法,對(duì)噴射沉積多孔坯料進(jìn)行后續(xù)致密化和塑性變形,很好地解決了傳統(tǒng)加工工藝的難題,大大降低了生產(chǎn)成本。

對(duì)多層噴射沉積制備大規(guī)格管坯工業(yè)化生產(chǎn)特點(diǎn)進(jìn)行了分析,表明osprey多程技術(shù)更適宜于噴射沉積工業(yè)化生產(chǎn)。構(gòu)建了由系統(tǒng)管理層/控制層/設(shè)備層組成的三層遞階控制結(jié)構(gòu)。對(duì)關(guān)鍵工藝參數(shù)的閉環(huán)控制技術(shù)進(jìn)行了研究,提出了漏包連續(xù)移液和基于積分分離pid的液位精確控制結(jié)構(gòu)和方法,研究了管坯沉積層厚度的在線檢測(cè)及噴嘴噴射高度在線反饋控制方法,提出了基于沉積室微正壓環(huán)境的氧含量控制技術(shù)。控制系統(tǒng)及相關(guān)控制技術(shù)已在國(guó)內(nèi)首條自行研制的噴射沉積制備鋁合金管坯工業(yè)化生產(chǎn)設(shè)備中得到應(yīng)用,已生產(chǎn)出最大長(zhǎng)度1500mm、最大壁厚300mm、不同內(nèi)徑的鋁合金產(chǎn)品。

為了揭示管坯低熔點(diǎn)塑性介質(zhì)擠脹成形力學(xué)特征,對(duì)鋁合金管坯低熔點(diǎn)塑性介質(zhì)擠脹成形工藝過(guò)程進(jìn)行了研究.將低熔點(diǎn)塑性介質(zhì)作為傳力介質(zhì)填加到管坯的內(nèi)腔里,兩個(gè)水平?jīng)_頭在擠壓管坯的同時(shí)擠壓管坯內(nèi)的塑性介質(zhì),使其在受擠壓過(guò)程中自行封閉,自行產(chǎn)生高壓,在管坯兩端軸向擠壓力的共同作用下,最終將管坯擠脹成形為空心構(gòu)件.研究結(jié)果表明:低熔點(diǎn)塑性介質(zhì)擠脹成形時(shí)管坯和塑性介質(zhì)兩種材料同時(shí)發(fā)生塑性變形,管坯的變形流動(dòng)是塑性介質(zhì)的內(nèi)壓和沖頭軸向擠壓共同作用的結(jié)果,采用該工藝可以成形各種異型截面的空心構(gòu)件.

采用deform有限元軟件研究了非致密大規(guī)格噴射沉積耐熱鋁合金管材擠壓制備的外徑為417mm、內(nèi)徑為340mm管材的變形過(guò)程,并模擬了擠壓過(guò)程中應(yīng)力場(chǎng)、應(yīng)變場(chǎng)、致密度以及擠壓力的變化情況。模擬結(jié)果表明:擠壓初期為壓實(shí)階段,擠壓力增加緩慢;隨著擠壓過(guò)程的不斷進(jìn)行,從擠壓尾部到擠壓頭部,管坯的致密度呈階梯式增加,等效應(yīng)變、應(yīng)力和應(yīng)變速率的變化規(guī)律與致密度相類(lèi)似;在擠壓變形區(qū)應(yīng)變、應(yīng)力和應(yīng)變速率變化劇烈;擠壓后的管材為致密材料,最大擠壓力為6.45×104kn,與實(shí)際擠壓過(guò)程中擠壓力和致密度相比較,計(jì)算機(jī)模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果基本相符。

通過(guò)單向拉伸試驗(yàn)獲得了lf2m(φ75mm×1.5mm)和lf21m(φ27mm×1mm)兩種鋁合金管材的基本力學(xué)性能。研究了不同數(shù)學(xué)模型對(duì)材料應(yīng)變硬化曲線的描述能力,發(fā)現(xiàn)采用冪函數(shù)對(duì)lf2m管材試驗(yàn)數(shù)據(jù)擬合較好,指數(shù)函數(shù)對(duì)lf21m管材試驗(yàn)數(shù)據(jù)擬合較好;基于單向拉伸試驗(yàn)獲得了兩種鋁合金管材的塑性應(yīng)變比。為上述兩種試驗(yàn)鋁合金管材的塑性成形分析提供了實(shí)用的材料模型。

鋁合金管資料

通過(guò)熱拉伸實(shí)驗(yàn)研究5a02鋁合金管材在不同溫度下的力學(xué)性能。根據(jù)熱拉伸實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行管材熱態(tài)液壓脹形數(shù)值模擬,并進(jìn)行初步的實(shí)驗(yàn)研究。數(shù)值模擬結(jié)果和實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,5a02鋁合金管材的成形性能隨著溫度的升高而得到明顯改善,理想成形溫度為200~230℃。對(duì)數(shù)值模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果之間的差別進(jìn)行分析和討論。

分析了高強(qiáng)度鋁合金(7075鋁合金)管材熱擠壓成形變形特點(diǎn),對(duì)高強(qiáng)度鋁合金(7075鋁合金)管材熱擠壓成形進(jìn)行了工藝實(shí)驗(yàn)研究。確定了熱管材擠壓成形工藝參數(shù),分析了熱管材擠壓成形時(shí)擠壓力變化規(guī)律,分析了變形程度對(duì)擠壓后管材機(jī)械性能的影響規(guī)律。研究結(jié)果發(fā)現(xiàn),7075鋁合金管材熱擠壓成形時(shí)必須嚴(yán)格控制坯料溫度、模具預(yù)熱溫度、潤(rùn)滑方式、擠壓速度、擠壓比等工藝參數(shù)。

鋁合金熱學(xué)性能 1xxx合金 熱學(xué)性能 合金 液相線 （℃） 固相線 （℃） 比熱容（20℃） /j·（kg·k）-1 熱導(dǎo)率（20℃）/w·（m·k） -1 過(guò)燒溫度(℃) o狀態(tài)h18狀態(tài) 1050657646900（20℃）231（20℃） 1060657646900（20℃）234（25℃）645 1100657643904（20℃）222（20℃）218（20℃）640 1145657646904（20℃）230（20℃）227（20℃） 1199660660900（20℃）243（20℃）- 1350657646900（20℃）234230（h19）645 電學(xué)性能 合金 20℃體積電導(dǎo)率 /%iacs 20℃電阻率 /nω·m 20℃電阻溫度系數(shù) /nω·m·k-1 電極電位 /v oh1

ics13.100 h ys/t××××.4-×××× 鋁及鋁合金管、棒、型材安全生產(chǎn)規(guī)范 第4部分：隔熱型材的生產(chǎn) safe-productionspecificationforaluminiumandaluminiumalloysproductionofextruded tubesandpipes,barsandrods,profiles part4：productionofthermalbarrierextrudedprofiles 中華人民共和國(guó)工業(yè)和信息化部發(fā)布 中華人民共和國(guó)有色金屬行業(yè)標(biāo)準(zhǔn) ××××-××-××發(fā)布××××-××-××實(shí)施 ys ys/txxxx.4-xxxx i 前言 ys/txxxx《鋁及鋁合金管、棒、型材安全生產(chǎn)規(guī)范》分為4個(gè)部

鋁及鋁合金管材

ics 中華人民共和國(guó)有色金屬行業(yè)標(biāo)準(zhǔn) ys/t××.1—×××× 鋁及鋁合金管、棒、型材清潔生產(chǎn)水平 評(píng)價(jià)技術(shù)要求 第1部分?jǐn)D壓、軋制和拉伸 thetechnicalrequirementsofassessmentforcleanerproductionperformancein industrialofextrusionaluminiumandaluminiumalloys part1：extrusion、rollingandstretch (審定稿) ××××-××-××發(fā)布××××-××-××實(shí)施 中華人民共和國(guó)工業(yè)和信息化部發(fā)布 ys ys/t××.1—×××× 1 前言 ys/txxx《鋁及鋁合金管、棒、型材行業(yè)清潔生產(chǎn)水平評(píng)價(jià)技術(shù)要求》分為四個(gè)部分： ——第1部分

綜合參數(shù)比較 -康帕斯管道與無(wú)縫鋼管 第一部分：節(jié)能 每立方米/分壓縮空氣的成本 通過(guò)下列計(jì)算可得到， ·假定: 電機(jī)服務(wù)系數(shù)=110% 功率因子= ·一臺(tái)典型的每1hp可產(chǎn)生4cfm ·1hp=110%= ·所以產(chǎn)生1cfm壓縮空氣需 ·如果每度電費(fèi)為元:1cfm=元/小時(shí) ·1立方米/分= ·所以1立方米/分=元/小時(shí) ·所以一臺(tái)10立方米/分的每年運(yùn)行8,000小時(shí)來(lái)計(jì)算將耗電: 10x8,000x=418400元（無(wú)泄漏狀態(tài)下） 通過(guò)如上公式計(jì)算67立方米/分的流量運(yùn)行8000小時(shí)將耗電（無(wú)泄漏狀 態(tài)）： 管路材質(zhì)摩擦系數(shù)對(duì)比情況下所產(chǎn)生的電費(fèi) 無(wú)縫鋼管10x8000x=418400元 airpipe超級(jí)管路（10x8000x

綜合參數(shù)比較 -康帕斯管道與無(wú)縫鋼管 第一部分：節(jié)能 每立方米/分壓縮空氣的成本 通過(guò)下列計(jì)算可得到， ·假定: 電機(jī)服務(wù)系數(shù)=110% 功率因子= ·一臺(tái)典型的每1hp可產(chǎn)生4cfm ·1hp=110%= ·所以產(chǎn)生1cfm壓縮空氣需 ·如果每度電費(fèi)為元:1cfm=元/小時(shí) ·1立方米/分= ·所以1立方米/分=元/小時(shí) ·所以一臺(tái)10立方米/分的每年運(yùn)行8,000小時(shí)來(lái)計(jì)算將耗電: 10x8,000x=418400元（無(wú)泄漏狀態(tài)下） 通過(guò)如上公式計(jì)算67立方米/分的流量運(yùn)行8000小時(shí)將耗電（無(wú)泄漏狀 態(tài)）： 管路材質(zhì)摩擦系數(shù)對(duì)比情況下所產(chǎn)生的電費(fèi) 無(wú)縫鋼管10x8000x=418400元 airpipe超級(jí)管路（10x8000x

綜合參數(shù)比較 -康帕斯管道與無(wú)縫鋼管 第一部分：節(jié)能 每立方米/分壓縮空氣的成本 通過(guò)下列計(jì)算可得到， ·假定: 電機(jī)服務(wù)系數(shù)=110% 功率因子=0.9 ·一臺(tái)典型的空壓機(jī)每1hp可產(chǎn)生4cfm ·1hp=110%x0.746kw/0.9=0.912kw ·所以產(chǎn)生1cfm壓縮空氣需0.228kw ·如果每度電費(fèi)為0.65元:1cfm=0.1482元/小時(shí) ·1立方米/分=35.315cfm ·所以1立方米/分=5.23元/小時(shí) ·所以一臺(tái)10立方米/分的空壓機(jī)每年運(yùn)行8,000小時(shí)來(lái)計(jì)算將耗電: 10x8,000x5.23=418400元（無(wú)泄漏狀態(tài)下） 通過(guò)如上公式計(jì)算67立方米/分的流量運(yùn)行8000小時(shí)將耗電（無(wú)泄漏狀 態(tài)）： 管路材質(zhì)摩擦

綜合參數(shù)比較 -康帕斯管道與無(wú)縫鋼管 第一部分：節(jié)能 每立方米/分壓縮空氣的成本 通過(guò)下列計(jì)算可得到， ·假定: 電機(jī)服務(wù)系數(shù)=110% 功率因子=0.9 ·一臺(tái)典型的空壓機(jī)每1hp可產(chǎn)生4cfm ·1hp=110%x0.746kw/0.9=0.912kw ·所以產(chǎn)生1cfm壓縮空氣需0.228kw ·如果每度電費(fèi)為0.65元:1cfm=0.1482元/小時(shí) ·1立方米/分=35.315cfm ·所以1立方米/分=5.23元/小時(shí) ·所以一臺(tái)10立方米/分的空壓機(jī)每年運(yùn)行8,000小時(shí)來(lái)計(jì)算將耗電: 10x8,000x5.23=418400元（無(wú)泄漏狀態(tài)下） 通過(guò)如上公式計(jì)算67立方米/分的流量運(yùn)行8000小時(shí)將耗電（無(wú)泄漏狀態(tài)）： 管路材質(zhì)摩擦系數(shù)對(duì)比情況下所產(chǎn)生的

鋁合金管基礎(chǔ)知識(shí)培訓(xùn)

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鋁型材生產(chǎn)流程 包括熔鑄、擠壓和上色(上色主要包括：氧化、電泳涂裝、氟炭噴涂、粉末噴涂、木紋轉(zhuǎn)印 等)三個(gè)過(guò)程。 1、熔鑄是鋁材生產(chǎn)的首道工序。 主要過(guò)程為： （1）配料：根據(jù)需要生產(chǎn)的具體合金牌號(hào)，計(jì)算出各種合金成分的添加量，合理搭配 各種原材料。 （2）熔煉：將配好的原材料按工藝要求加入熔煉爐內(nèi)熔化，并通過(guò)除氣、除渣精煉手 段將熔體內(nèi)的雜渣、氣體有效除去。 （3）鑄造：熔煉好的鋁液在一定的鑄造工藝條件下，通過(guò)深井鑄造系統(tǒng)，冷卻鑄造成 各種規(guī)格的圓鑄棒。 2、擠壓：擠壓是型材成形的手段。先根據(jù)型材產(chǎn)品斷面設(shè)計(jì)、制造出模具，利用擠 壓機(jī)將加熱好的圓鑄棒從模具中擠出成形。常用的牌號(hào)6063合金，在擠壓時(shí)還用一個(gè)風(fēng)冷 淬火過(guò)程及其后的人工時(shí)效過(guò)程，以完成熱處理強(qiáng)化。不同牌號(hào)的可熱處理強(qiáng)化合金，其熱 處理制度不同。 3、上色(此處先主要講氧化的過(guò)程) 氧

研制生產(chǎn)一種新型高強(qiáng)度耐熱鋁合金管型母線,6z63比6063等傳統(tǒng)耐熱鉛合金有更好的附耐熱性、導(dǎo)電性和可靠性,是生產(chǎn)高電壓輸電管型母線的理想材料。

沈陽(yáng)理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 i 摘要 材料在復(fù)雜的服役環(huán)境中可能受到各種不同載荷的作用，對(duì)材料在不同加載條件下 力學(xué)行為的研究是完善材料開(kāi)發(fā)、應(yīng)用以及進(jìn)行新材料及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)。目前，國(guó)內(nèi) 對(duì)7005鋁合金的研究尚處于初級(jí)階段，對(duì)于這類(lèi)新型高性能鋁合金在動(dòng)態(tài)加載條件下 的力學(xué)行為研究仍然十分匱乏。另外，作為目前研究材料動(dòng)態(tài)力學(xué)行為最為常用的實(shí)驗(yàn) 設(shè)備——分離式霍普金森壓桿（shpb）和分離式霍普金森拉桿（shtb）。本實(shí)驗(yàn)研究熱 處理之后的七系鋁合金的動(dòng)態(tài)力學(xué)性能。首先對(duì)7005鋁合金分別進(jìn)行固溶，時(shí)效，回 歸，再時(shí)效等不同的熱處理工藝在動(dòng)態(tài)應(yīng)變下力學(xué)行為和響應(yīng)，采用分離式hopkinson 壓桿裝置對(duì)7005鋁合金試件分別進(jìn)行動(dòng)態(tài)壓縮，利用光學(xué)顯微鏡對(duì)壓縮后試件進(jìn)行了 微觀組織觀察。最后結(jié)論發(fā)現(xiàn)試件在固溶時(shí)效。回歸溫度180℃升溫10min保溫30min