對某煉化分公司催化裂化裝置穩定塔t304安全閥彈簧的斷裂原因進行了失效分析,結果表明彈簧失效是由腐蝕疲勞誘發、應力腐蝕裂紋引起的,其敏感介質為含h2s的凝結水膜。提出了采用隔離式安全閥的建議。

對某核電用多層波紋管膨脹節的失效分析 作者：丁勇，李正良，陸元柱 作者單位：南京晨光東螺波紋管有限公司,江蘇南京211153 相似文獻(10條) 1.會議論文王來.馬海濤.韓雙起.趙杰.佟金杰.吳國奇.靳磊章催化裂化裝置中大型波紋管膨脹節失效分析2007 對某石化公司催化裂化裝置中泄漏的大型波紋管膨脹節進行了失效分析。結果表明，應力腐蝕是該膨脹節失效的主要原因，而局部的點蝕和殘余應 力、工作應力是應力腐蝕的必要條件。 2.期刊論文趙淑楠.劉鈞泉.zhaoshunan.liujunquan加氫裂化裝置中波紋管膨脹節失效分析-石油化工設備技 術2009,30(1) 針對某公司加氫裂化裝置中,與過濾器相連的膨脹節波紋管出現的泄漏現象,對失效的波紋管進行了宏觀形貌、微觀形貌、腐蝕產物能譜、金相組織 及材料化學成分等分析,結果發

采用化學成分分析、硬度測試和金相檢驗等方法對某電廠多次發生泄漏的膨脹節進行了檢測,對其形成原因進行分析。結果表明:膨脹節在服役環境下,其內側蒸汽中攜帶的氯化鈉,在膨脹節的波峰內側部位發生富集和濃縮,并在工作條件下,腐蝕裂紋從膨脹節內側啟裂,以沿晶狀特征逐漸向外壁延伸穿透,最終形成穿透裂紋和點蝕坑,使波峰處材質發生應力腐蝕開裂而導致泄漏。

某醫院植入患者體內的不銹鋼接骨板和骨釘發生失效斷裂。采用化學分析、斷口和金相觀察對該斷裂失效的原因進行了分析。結果表明:00cr18ni15mo3n接骨板孔洞邊緣存在疏松孔隙和微裂紋是導致其斷裂的主要原因;00cr18ni14mo3骨釘斷裂與其棱邊小側面存在的毛刺相關,同時其組織中異常存在的鐵素體也加速了骨釘的斷裂。

對某電廠勵磁機用內六角平端緊固螺釘斷裂件的化學成分、金相組織、硬度和斷口特征進行分析。結果表明,螺釘斷裂件硬度偏高(419hb),斷口為沿晶脆性斷裂特征。主要原因與熱處理回火溫度、表面加工缺陷以及材料化學成分有關。

遼統監表a-9歸檔編號：b3-2 材料/構配件/設備報驗表 工程名稱：盤錦蘇寧廣場x-1地塊項目第()號 施工單位中國建筑第八工程局有限公司監理單位沈陽市工程監理咨詢有限公司 致：沈陽市工程監理咨詢有限公司駐盤錦蘇寧廣場工程項目監理部(項目監理機構) 我方于2015年04月09日進場的工程材料/構配件/設備數量如下(見附件)。 現將質量證明文件及自檢結果報上： 產品名稱：保溫釘 規格等級：a8×122mm 產地：河間市環球保溫釘 數量：60000個 使用部位：a6#樓及其附屬裙房外墻保溫 請予以審核。 附件：1、檢驗報告（一份） 2、合格證書（一份） 項目經理(簽字)：年月日 審查意見： 經檢查上

ml40cr鋼12.9級內六角螺釘在裝配過程中發生斷裂。對斷口進行宏觀和微觀檢驗分析,結果表明:螺釘表面組織為回火屈氏體及回火索氏體+少量未溶鐵素體,表面硬度平均值443.7hv0.3,斷口附近氫質量分數為4.47×10-6,斷裂源區及其余外緣均為沿晶斷裂形貌,部分晶粒表面出現類似雞爪紋或發紋特征,表現出氫致延遲斷裂的特征,擴展區和終斷區主要為沿晶和韌窩的混合斷裂形貌。建議采用ml35crmo或42crmoa鋼制造,改進原材料酸洗工藝;熱處理前增加去鱗工序;改善熱處理工藝以降低螺釘的抗拉強度和硬度值,增加驅氫工藝,并對該批次螺釘進行48h氫脆驗證試驗。

分析了杭州市熱力管道膨脹節腐蝕失效的原因。sus304不銹鋼波紋管在制作過程中的塑性變形造成的殘余應力使得表面出現滑移臺階,導致鈍化膜破裂。cebf耐腐蝕涂層在高溫下起泡破損失去保護作用,該不銹鋼膨脹節在電化學腐蝕和殘余應力雙重作用下腐蝕泄漏。為解決sus304不銹鋼波紋管應力腐蝕開裂問題提出了一些可行建議。

分析了焊接鋼結構失效原因。通過對h型焊接鋼結構材料及焊接接頭進行力學性能、化學成分檢測、接頭宏觀觀察、微觀組織觀察,確定造成失效的主要因素是:h型鋼柱腹板和鋼梁翼緣的結構設計具有很大的拘束度約束了鋼柱腹板的形變;鋼柱腹板和鋼梁熔透型角焊縫的焊后殘余應力導致鋼梁翼緣板與鋼柱腹板的連接焊縫邊緣處產生裂紋;采用與實際結構設計狀況不符的焊接工藝評定結果不能指導實際結構的制作。

金屬波紋管膨脹節 (通用)焊接規程 編號： 1范圍 本規程規定了金屬波紋管膨脹節(波形膨脹節)焊接的基本要求。 本規程適用于氣焊、焊條電弧焊、埋弧焊、氣體保護焊、電渣焊等方 法焊接的金屬波紋管膨脹節(波形膨脹節)。 2引用標準 gbl50-1998鋼制壓力容器 gb/t983-1995不銹鋼焊條 gb/t5117-1995碳鋼焊條 gb/t5118-1995低合金鋼焊條 gb/t5293-1985碳素鋼埋弧焊用焊劑 gb/t14957-1994熔化焊用鋼絲 gb/t14958-1994氣體保護焊用鋼絲 jb4708-2000鋼制壓力容器焊接工藝評定 jb4730-2005壓力容器無損檢測 jb4733-1996壓力容器用爆炸不銹鋼復合鋼板 yb/t5091-1993惰性氣體保護焊用不銹鋼棒及鋼絲 yb/t5092-1996焊用不銹鋼絲 gb/t324-

采用宏觀分析和電鏡斷口掃描等方法對某電站鍋爐斷裂的送風機葉片進行失效分析。結果表明,該葉片因背風面受到大的沖擊力而產生裂紋,裂紋在疲勞載荷作用下擴展,最終導致葉片斷裂。對受損的葉片采用急冷交流脈沖氬弧焊進行了焊接修復。

對催化裂化裝置上的再生器取熱盤管的焊接材料選用提出了一些建議。

燒焦線焊接彎頭的失效分析及補焊修復

某廠一臺壓力容器制造完畢進行水壓試驗時,與其連接的高壓熔體管異種鋼焊接接頭處發生滲漏失效事故。針對失效接頭,采取宏觀檢查、材料化學成分分析、金相觀察、顯微硬度測試等方法進行了分析。結果表明,焊接施工操作不當引起的接頭處組織異常、材料韌性降低及螺紋孔位置設計不當是引起接頭泄漏失效的主要原因。

對鉆柱轉換接頭的斷口形貌、金相組織、化學成分和力學性能進行了全面的試驗分析,并對其受力狀態進行了分析計算。推斷出轉換接頭的斷裂原因:在使用過程中存在選型不合理,在彎曲、拉壓、扭轉、沖擊、振動等交變載荷的復合作用下,在危險截面產生疲勞裂紋,從而導致轉換接頭疲勞斷裂。

金屬桿斷裂失效分析 摘要:本文通過對金屬桿斷裂事故的失效分析，找出其 斷裂的原因，對預防類似金屬構件的金屬失效做出預 測、監督。 關鍵詞:金屬桿構件疲勞斷裂失效 1分析案例： 某水電站一水輪機組額定水頭165m，額定功率582mw，轉速 142.9r/min，轉動部分重量944662kg，最大正常水推力8500kn;接力 器為油壓機構，通過活塞桿傳導操作導葉的力，接力器工作油壓6. 0111pa，接力器行程620mm，接力器操作功2136knm。該接力器已 投入運行8年。事故發生時，中控室值班人員發現該機組負荷調整困 難，agc設定值為550mw，但實際輸出一直為500mw，經運行人員 現場檢查發現該水輪機接力器活塞桿斷裂。 2失效分析 2.1活塞桿基本情況 活塞桿材質193b7級，摩擦表面鍍鋅，重量322kg，直徑159.86 二一

一支圓柱形螺旋壓縮彈簧在使用時發生斷裂。應用理化檢驗手段對此進行取樣分析,結果表明,彈簧絲縱向表面裂紋缺陷和內部較為嚴重的中心碳偏析缺陷是造成壓縮彈簧在使用時發生早期斷裂失效的主要原因。

本文將詳細介紹保溫釘焊機在建設工程領域的應用。首先，我們將介紹保溫釘焊機的定義和原理。接著，我們將討論保溫釘焊機的優勢和適用范圍。最后，我們將探討保溫釘焊機的使用注意事項和未來發展趨勢。

保溫釘焊機

某單位生產材料為ml30crmnsia的gjb122.7—1986m8×30十字槽沉頭螺釘(以下簡稱螺釘)在裝配過程中發生斷裂,斷裂形式為"掉頭"。針對此次質量事故,從斷裂產品的化學成分、斷口的宏觀形貌、斷口組織、硬度、產品的加工過程及裂紋形態進行分析,查找斷裂原因,制定改進措施。1.螺釘材料及技術要求螺釘材料為ml30crmnsia,要求抗拉強度達(1175±100)mpa(拉力試驗載荷按gjb124一1986),表面處理要求為d≤m8鍍鋅鈍化,d=m10

本文將詳細介紹建設工程領域中保溫釘施工的規范要求，包括保溫釘的選材、施工前準備、施工過程中的注意事項等，以幫助讀者更好地理解和掌握保溫釘施工的規范。

本文采用宏觀形貌、金相組織和斷口觀察以及成分分析和力學性能測定等方法,分析了某20鋼高溫輸水管爆裂的原因。結果表明,斷裂失效發生在焊縫部位,焊縫組織存在明顯蠕變現象,斷口起裂處具有典型脆性斷裂特征,裂紋內有腐蝕產物,屬于典型應力腐蝕裂紋。裂紋擴展后期近外表面處具有蠕變疲勞裂紋特征。應力腐蝕裂紋是該熱水管爆裂失效的主要原因。