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閉口型壓型鋼板-混凝土組合樓板縱向抗剪性能試驗研究

對18塊yxb65-185-555閉口型壓型鋼板-混凝土組合樓板進行了縱向抗剪性能試驗研究,考察了樓板厚度、壓型鋼板厚度以及剪跨等因素對組合樓板縱向抗剪性能的影響.得到了組合板的極限承載力、變形和破壞形態以及壓型鋼板與混凝土之間的滑移.試驗結果表明:隨著組合板和壓型鋼板厚度的增大,組合板的縱向抗剪承載力越大;剪跨越大,縱向抗剪承載力越小;剪跨比較小的試件主要發生縱向剪切粘結破壞,剪跨比較大的組合板主要發生彎曲破壞和彎曲剪切粘結破壞.基于歐洲規范4的建議公式,對試驗結果進行線性回歸得到了適用于該板型的壓型鋼板-混凝土組合樓板的縱向剪力粘結系數m、k,可為該種樓板的工程設計提供參考.

壓型鋼板-混凝土組合樓板因具有剛度大、延性好、施工方便、經濟效益優越等特點,目前在我國得到較廣泛的應用。通過對yx65-170-510閉口型鍍鋅壓型鋼板-混凝土組合樓板的試驗,分析了不同剪跨下,混凝土厚度、壓型鋼板厚度、樓板高度等因素對組合樓板極限承載力的影響和樓板荷載-撓度關系曲線,對壓型鋼板和混凝土之間的縱向受剪性能進行了研究,確定了該類型壓型鋼板-混凝土組合樓板的縱向抗剪承載力計算公式。

壓型鋼板—混凝土組合板兩材料之間的接觸和相關力學性能較為復雜。為了表明一種閉口型壓型鋼板—混凝土組合板的承載性能,采用非線性有限元分析軟件abaqus對混凝土強度、壓型鋼板屈服強度、縱向剪切強度給予整體承載性能的影響進行了參數分析。并建議采用簡化縱向剪切強度—水平滑移關系的有限元建模方法,而其計算結果與力平衡法而得到的有限元分析結果和歐洲規范4設計計算結果進行了對比。結果表明,對組合板的承載性能給予最大影響的因素之一為縱向剪切強度。并且建議的修正有限元模型結果具有良好的準確性。

目的確定壓型鋼板-混凝土組合板的極限承載力,并提出較準確的有限元分析模型.方法采用幾何平衡關系的力平衡方法獲得閉口型壓型鋼板-混凝土組合板的縱向剪切強度和端部滑移的關系,進行有限元分析.將有限元分析結果與試驗值進行對比.結果剪跨比較短的試件在抗彎剛度上有一定的誤差,但極限承載力吻合很好(誤差最大不超過7.3%).結論隨剪跨比的增加,最大縱向剪切強度減小;提出的力平衡方法有限元計算模型可應用于閉口型組合板類的有限元分析中,此計算模型可以比較精確的確定壓型鋼板-混凝土組合板的極限承載力.

在簡要介紹我國及國際標準化組織對大氣腐蝕環境的分類及各國標準在選擇壓型鋼板鍍鋅量中一些規定的基礎上,綜合國際標準化組織以及各國相關規范的要求,提出組合樓板防腐設計的一些建議。

通過與開口型壓型鋼板—混凝土組合板的比較分析,得出了新型閉口型壓型鋼板—混凝土組合板的截面、技術和綜合成本優勢等;并概括出了閉口型壓型鋼板—混凝土組合板的受彎承載力、縱向抗剪承載力以及剛度的計算公式,最后指出了其發展中存在的問題。

攻克閉口型壓型鋼板組合樓板混凝土裂縫控制——本資料為[qc成果]攻克閉口型壓型鋼板組合樓板混凝土裂縫控制，編制于2016年，共56頁。工程概況：本工程建筑面積124500㎡，地上80000㎡。建筑高度220m，建筑層數為地上40層。結構型式為框架核心筒。外框樓板是閉口...

對閉口式組合樓板進行了耐火試驗,結果表明,在標準升溫情形下這種壓型鋼板混凝土組合板具有較好的吸熱性能和耐火性能,可達到一級建筑樓板的耐火極限(15h)要求

閉口型壓型鋼板—混凝土組合板中,壓型鋼板能更好地起到受拉鋼筋的作用,比開口型壓型鋼板—混凝土組合板有更多性能優勢和更好的應用前景。通過八塊采用新型bondekⅱ型閉口型壓型鋼板的組合板的靜力性能試驗研究和理論分析,著重考察剪跨比和組合板端部栓釘布置對組合板受力性能、破壞形態和極限承載能力的影響,提出了該類閉口型壓型鋼板的組合板的受彎承載力、豎向受剪承載力和縱向剪切粘結破壞承載力的計算方法及公式,為組合板設計計算提供依據。

壓型鋼板-混凝土組合樓板

壓型鋼板組合樓板施工 壓型鋼板與混凝土組合樓板是指由壓型鋼板上澆筑混凝土組成 的組合樓板，根據壓型鋼板是否與混凝土共同工作可分為組合板和非 組合板。 組合板是指壓型鋼板除用作澆筑混凝土的永久性模板外，還充當 板底受拉鋼筋的現澆混凝土樓（屋面）板。 非組合板是指壓型鋼板僅作為混凝土樓板的永久性模板，不考慮 參與結構受力的現澆混凝土樓（屋面）板。 一、材料 1、壓型板：組合樓板中采用的壓型鋼板的形式有開口型板、 縮口型板、和閉口型板，如下圖所示。 2、栓釘：壓型鋼板組合式樓板的整體連接是由栓釘（又稱 抗剪螺釘）將鋼筋混凝土、壓型鋼板和鋼梁組合成整體。 栓釘是組合樓板的剪力連接件，樓面的水平荷載通過它傳遞到 梁、柱、框架，所以又稱剪力螺釘。其規格、數量是按樓板與鋼梁連 接處的剪力大小確定，栓釘應與鋼梁牢固焊接。 優質dl鋼或ml15號鋼。栓釘直徑按下列規定采用： 板跨＜3m：

一.基本條件 根據受 力及施工條件 的實際情況， 只考慮三種最 不利情況，單 跨的跨中彎 矩，兩跨 的中間支座處 負彎矩，和單 跨的懸臂端處 負彎矩。 跨度s3.6m 組合樓板總厚 度h 120mm 組合樓板有效 高度h0(混凝土 受壓邊緣到壓 型鋼板重心距 離） 95mm 高度hc（混凝 土受壓邊緣到 壓型鋼板頂的 距離） 50mm 壓型鋼板組合樓板計算 根據《組合樓 板設計與施工 規范》 （cecs273- 210）第4.1.1 條，主要是按 施工階段和使 用 階段進行設計 驗算： 施工階段荷載 樓承板、鋼筋 自重dl0.11kn/m2 混凝土自重 ll1.8kn/m2施工均布活荷 載sl1kn/m2 使用階段荷載 恒荷載dl4.5kn/m2 （包括樓承板 自重、鋼筋混 凝土自重、裝 飾層自重） 活荷載ll3kn

_壓型鋼板與混凝土組合樓板的設計

二、壓型鋼板組合樓板： 1、壓型鋼板在鋪設前應清除鋼梁頂面的雜物，對有彎曲或扭曲的壓型鋼板進行矯正，使板 與鋼梁頂面最小間隙控制在1rnm以下，以保證焊接質量； 2、除焊接部位附近和灌注混凝土接觸面等處外，均應事先做好防銹處理； 3、板的鋪設按板的布置圖進行。首先在梁上用墨線標出每塊板的位置，將運至施工現場的 板按型號和使用順序堆放好，接墨線排列在梁上，并對開洞、切口的板作補強處理； 4、壓型鋼板鋪設后，應將板與板，板與鋼梁進行焊接連接，或其他方法固定。但對鋼框架 需進行安裝校正的樓層，在風吹不跑的情況下，應臨時固定一端，將另一端作滑動處理、如 果壓型鋼板連續布置通過粱時，可直接采用圓柱頭焊釘穿透壓型鋼板，焊于鋼梁上； 在高層建筑施工中，壓型鋼板一般從最下層開始，依次往上鋪設； 5、壓型鋼板之間的連接可采用角焊縫或塞焊，以防止相互移動．焊縫間距為300mm左右．焊 縫長度

1/8 壓型鋼板組合樓板施工工藝 一、施工準備 組合樓板施工前,應對壓型鋼板地搬運、堆放、鋪設、連接方法、板內 配筋、預埋件以及澆筑混凝土地方法等等都應作詳細規劃,并繪制壓型鋼板 平面排板圖,梁和壓型鋼板連接地節點圖,同時統計好板地型號、規格和數量, 配件詳圖、規格和數量. 本工程壓型鋼板選用yx46-200-600型壓型鋼板. 板型圖如下： 46 200200200 600 二、壓型鋼板加工 1、壓型鋼板地原材料應有生產廠地質量證明書. 2、壓型鋼板采用地卷板其質量應符合下表： 2/8 工程容許偏差備注 鐮刀彎≤25測量標距為10m 一個波高波浪高度≤8 3、成型后地壓型鋼板及包角板地基板不得有裂紋；漆膜 應無裂紋、剝落等缺陷. 4、壓型鋼板長度地容許偏差不應大于±7mm,橫向剪刀差 不應大于5mm. 5、

閉口型鋼承板組合樓板應用

由于閉口型壓型鋼板與開口型的板型不同,二者在受力變形時存在一定差異。為了研究閉口型壓型鋼板-混凝土組合板的剛度,采用7塊閉口型壓型鋼板-混凝土組合樓板進行載荷試驗,并加入4塊開口型組合板作為對照。文章通過分析試驗結果,得到了端部栓釘、鋼板厚度、剪跨比、混凝土板厚影響閉口型組合板剛度的影響規律,并比較在相同影響因素下開口型與閉口型組合板受載剛度變化的區別。

3、壓型鋼板組合樓板

壓型鋼板組合樓板概述 (2)

壓型鋼板組合樓板概述