鑒于三期六層采光頂玻璃積水現象，我司建議將玻璃改為12ft+1.52sgp+12ft+12a+8ft +1.52sgp+8ft鋼化中空夾膠玻璃，根據結構計算（見附注）得出在最大分格處 （2000mm*2200mm）室外面采用12ft+1.52sgp+12ft玻璃在自重作用下的撓度僅為0.5mm， 而玻璃在安裝完成后坡度為8mm（示意圖如下），因此可以解決采光頂玻璃積水問題，望貴 司審批。 附注：三期六層采光頂玻璃自重撓度計算 三期六層采光頂玻璃現采用12ft+1.52sgp+12ft+12a+8ft+1.52sgp+8ft鋼化中空夾膠 玻璃，玻璃積水主要由于外層玻璃在自重作用下產生撓度引起，因此應校核外層 12ft+1.52sgp+12ft玻璃在自重作用下的撓度。 外層玻璃面板自重額定荷載值： gp=(12+12)×10-3×25.6+1.52×10-

應用梁變形撓曲軸近似微分方程推導出在常見荷載(集中力、集中力偶和均布力)作用下變截面鋼管桿的撓度計算公式,并分析其計算精度。可計算正多邊形及圓形鋼管桿的任意點撓度,為編制鋼管桿任意點的撓度計算程序提供依據。

為滿足工程需要,在廣泛論證參考文獻"錐形鋼管桿的穩定分析"的基礎上,導出一整套棱錐形鋼管桿撓度計算公式。并對計算精度及其與圓錐形鋼管桿力學性能作了技術分析,其結果在條件相同情況下剛度趨近。這將為棱錐形鋼管桿在城市供電、通訊等方面的廣泛應用,奠定新的基礎。

用換算截面的概念,把縱向鋼筋的影響,歸結到混凝土中去。又把實際電桿分拆為包含縱筋作用的實心桿和有待抽離的空腔桿,分別計算撓度,然后疊加,得出實際電桿的撓度。此法比把電桿分拆為三的方法,可大幅度減少計算工作量。

一、 1、 ωo=0.55kn/㎡2、 q2353、 許用應力：[σ]=235mpa4、 彈性模量：e=n/m25、 6、h=10000mmd=114mm，d=220mm厚度4mm 二、= (n/m2）三、(m2(m2 (m2四、1、hx=(m 2、4106.71475.4560.676142.8 五、1、= (m32、б=m/w=(pa 3、k=[б]/б=>1.5 六、1、de=(d+d/2=167mm i== (mm42、(nfmax=(mm 92.098(mm3、0.92%<5% △=f"max/h=故撓度是安全的。1937.0541.17745603燈桿頂處的撓度為： f"max=fmax*h/hx= 撓度比： 慣性矩： π(de4-de4/646803367.35風力影響： fmax=fhx3/

第1頁，共2頁 10米燈桿強度計算 a、已知條件: 1、風速:u＝36.9m/s約12級臺風 3、燈桿材質：q235 4、屈服強度：[σ]＝235mpapa=n/m2 5、彈性模量：e＝210gpa 6、h＝10000mmd＝70mmd＝180mmt＝3mm b、風壓： p＝u2/1.6＝851.01n/m2 c、迎風面積： s塔桿＝(d+d)*h/2＝1.25m 2 s挑臂＝60×1500×1＝0.09m2 s燈具＝300×1000×1＝0.30m 2 s太陽能板＝1200×540×0＝0.00m 2 ×sin35°＝0.00m2 s風葉＝300×1200×0＝0.00m2 hx　＝(2d+d)*h/3(d+d)＝4.2

四周鉸支均布荷載四周固定 長邊a=195cm 短邊b=130cm a/b=1.5 板厚h=3mm 算q=5.25kg/cm,沿長邊 查c0=0.0843 f=2.3cm 四周鉸支集中荷載四周固定 長邊a=195cm 短邊b=130cm a/b=1.5 板厚h=3mm p=500kg 查c7=0.1714 f=0.03cm 四周斷續焊均布荷載 長邊a=225cm 短邊b=150cm a/b=1.5 板厚h=3mm 算q=5.25kg/cm,沿長邊 0.0542 f=2.7cm 四周斷續焊集中荷載 長邊a=195cm 短邊b=130cm a/b=1.5 板厚h=3mm p=500kg 0.12455 f=0.02cm 算c=（c7+c8)/2= 算c=（c0+

計算受拉區縱向鋼筋的等效直徑 n1:根數直徑（mm）n2:根數直徑(mm) 請輸入數據，沒有的數據請輸入0＝＝>52000 計算等效應力mk(kn.m)h0(mm) 請輸入數據==>127410 計算有效受拉混凝土截面面積b(mm)h(mm)bf(mm)hf(mm) 請輸入數據，沒有的數據請輸入0＝＝>35045000 計算有效受縱向受拉鋼筋配筋率as（mm2）ap（mm2） 請輸入數據，沒有的數據請輸入0＝＝>15700 計算縱向受拉鋼筋應變不均勻系數ftk（n/mm2） 請輸入數據==>1.78 計算最大裂縫寬度arc(mm)es 請輸入數據==>2.130200000 計算受拉鋼筋配筋率（看規律） 計算鋼筋與混凝土彈性模量的比值es（n/mm2）ec（n/mm2） 請輸入數據==>20000028

鋼筋砼受彎構件撓度計算

第1頁共2頁 簡支梁在各種荷載作用下跨中最大撓度計算公式 均布荷載下的最大撓度在梁的跨中,其計算公式: ymax=5ql^4/(384ei). 式中:ymax為梁跨中的最大撓度(mm). q為均布線荷載標準值(kn/m). e為鋼的彈性模量,對于工程用結構鋼,e=210000n/mm^2. i為鋼的截面慣矩,可在型鋼表中查得(mm^4). 跨中一個集中荷載下的最大撓度在梁的跨中,其計算公式: ymax=8pl^3/(384ei)=1pl^3/(48ei). 式中:ymax為梁跨中的最大撓度(mm). p為各個集中荷載標準值之和(kn). e為鋼的彈性模量,對于工程用結構鋼,e=210000n/mm^2. i為鋼的截面慣矩,可在型鋼表中查得(mm^4). 跨間等間距布置兩個相等的集中

梁的剛度條件： ][(5.11) 式中——由荷載標準值(不考慮荷載分項系數和動力系數)產生的最大撓度； ][——梁的容許撓度值，對某些常用的受彎構件，規范根據實踐經驗規定的容 許撓度值][見附表2.1。 梁的撓度可按材料力學和結構力學的方法計算，也可由結構靜力計算手冊取用。受多個 集中荷載的梁(如吊車梁、樓蓋主梁等)，其撓度精確計算較為復雜，但與產生相同最大彎矩 的均布荷載作用下的撓度接近。于是，可采用下列近似公式驗算梁的撓度： 對等截面簡支梁： lei lm ei llq ei lq l x k x k x k][ 10848 5 384 5 23 (5.12) 對變截面簡支梁： li ii ei lm lx xx x k][ ) 25 3 1( 10 1

1/2 壓型鋼板撓度計算 一、參數計算與取值 壓 型 鋼 板 截面慣性矩i=119.38cm4/m（板厚1.0mm） 板型yx76-344-688型：板厚1.0mm 板跨跨度2.7m/2.2m 彈性模量e=200(kn/mm 2 ) 恒 荷 載 壓型鋼板重11.85kg/m2（板厚1.0mm） 鋼筋混凝土25*0.1=2.5kn/m2 活 荷 載 施工荷載 振搗荷載 取q1=2+2=4kn/m2 二、樓板驗算 取單位寬度板 1、荷載計算 鋼筋砼荷載：q2=25*0.1*1=2.5kn/m 壓型鋼板荷載：q3=11.85*9.8*1=0.116kn/m(板厚1.0mm) 活荷載：q1=4kn/m 2、荷載組合： q=1.2（q2+q3）+1.4q1 3、撓度驗算 (1)輔房b中最大跨度

8m路燈桿強度計算 本計算數據根據gb50135-2006《高聳結構設計規范》確定。 已知條件： 1.計算按最大風速v=36m/s(12級臺風)進行。 2.燈桿材料q235，許用應力[σ]=225000kn/m2。 3.燈桿外形尺寸： 燈桿高度h=8m，壁厚δ=5mm； 上口直徑d上=60mm，下口直徑d下=165mm； 燈桿上部挑臂長度尺寸為l=1.3m； 燈底板法蘭尺寸420mm×420mm 4.基礎尺寸： 基礎外形0.6m×0.6m，埋深1.5m 地腳螺栓孔距：320mm×320mm 地腳螺栓直徑：m24四根 燈桿強度計算： 1.標準風壓計算 由風速36m/s知基本風壓為w0=0.8kn/m2 則標準風壓w=w0·kt=0.8×1.1=0.88kn/m2。 (式中風壓調整系數

9米路燈桿強度計算 本計算數據根據gb50135-2006《高聳結構設計規范》確定。 已知條件： 1.計算按最大風速v=28m/s（10級臺風風速為24.5~28.4m/s）。 2.燈桿材料q235，許用應力[σ]=225000kn/㎡。實際強度要求大于理論強 度不少于3倍。 3.燈桿外形尺寸：9m 燈桿高度h=9m，壁厚δ6.0㎜； 上口直徑d上=180㎜，下口直徑d下=310㎜； 燈桿上部挑臂長度尺寸為左l1=3.4m；右l2=2.2m； 燈底板法蘭直徑500㎜×25㎜。 4.基礎尺寸： 基礎外形：高度1.5m，埋深2m 地腳螺栓孔距：直徑420mm 地腳螺栓直徑：m30六根。 燈桿強度計算： 1.標準風壓計算 由風速28m/s知基本風壓為w0=0.622kn/㎡ 則標準風壓w=w0·kt=0.8×1.1=0.68kn/㎡。

路燈桿強度計算

變截面鋼管桿已廣泛應用于輸電線路中,其強度、穩定性計算已有相應行業標準,但撓度計算屬于變截面形式,直接計算相當復雜。應用梁變形撓曲軸近似微分方程推導出在常見荷載(集中力、集中力偶和均布力)作用下變截面鋼管桿的撓度計算公式,并分析其計算精度。該公式可計算正多邊形及圓形鋼管桿任意點的撓度,可為編制鋼管桿任意點的撓度計算程序提供依據。

曾家溝大橋主拱圈施工階段撓度計算和分析——拱橋施工中，確保拱軸線的線形非常重要。當采用鋼拱架砌筑混凝土預制塊拱圈時，鋼拱架的下撓直接影響著拱橋的拱軸線形。利用有限元軟件進行數值分析，分別考慮了砌筑拱圈剛度和不考慮砌筑拱圈剛度2種情況下的撓度變...

計算受拉區縱向鋼筋的等效直徑 n1:根數直徑（mm）n2:根數直徑(mm) 請輸入數據，沒有的數據請輸入0＝＝>52000 計算等效應力mk(kn.m)h0(mm) 請輸入數據==>127410 計算有效受拉混凝土截面面積b(mm)h(mm)bf(mm)hf(mm) 請輸入數據，沒有的數據請輸入0＝＝>35045000 計算有效受縱向受拉鋼筋配筋率as（mm2）ap（mm2） 請輸入數據，沒有的數據請輸入0＝＝>15700 計算縱向受拉鋼筋應變不均勻系數ftk（n/mm2） 請輸入數據==>1.78 計算最大裂縫寬度arc(mm)es 請輸入數據==>2.130200000 計算受拉鋼筋配筋率（看規律） 計算鋼筋與混凝土彈性模量的比值es（n/mm2）ec（n/mm2） 請輸入數據==>20000028

c型槽鋼載荷/n 載荷等 分數 單位載 荷/n/mm 單位載荷 長度/mm f=q*lnqc acs-2100 acs-3100 acs-4100 acs-5200 acs-6200 acs-7200 acs-8200 acs-21d00 acs-41d00 acs-52d00 acs-52-72d00 acs-72d00 acs-2100 acs-3100 acs-4100 acs-5200 acs-6200 acs-7200 acs-8200 acs-21d00 acs-41d00 acs-52d00 acs-52-72d00 acs-72d00 acs-21000 acs-31000 acs-41000 acs-52000 acs-62000 ac

通過對阿爾及利亞東西高速公路預制t梁現場撓度觀測的數據統計,發現個別t梁施工階段的撓度值與理論值存在一定的差異,為驗證差異較大的t梁在使用階段的受力情況,現場進行了裸梁靜載試驗,以此驗證結構的施工質量和受力性能。文章對結構計算方法、靜載試驗內容、安全評定標準等做了簡單介紹。

對于變截面鋼吊車梁,一些設計手冊中僅給出了一種變截面形式的梁在特定條件下的撓度計算公式。本文利用共軛梁法提出現有各種形式變藏面鋼吊車梁撓度計算的一般公式,同時論證了吊車梁撓度計算的一般公式只能是近似式。

點支玻璃幕墻的鋼索桿結構內力分析及撓度計算