5設計基本參數 倉庫內設置自動噴水滅火系統時，宜設消防排水設施。 干式系統和雨淋系統的設計要求應符合下列規定： 1干式系統的噴水強度系統作用面積應按對應值的倍確定； 2雨淋系統的噴水強度和作用面積。 預作用系統的設計要求應符合下列規定： 1系統的噴水強度應按本規范表規定值確定； 2當系統采用僅由火災自動報警系統直接控制預作用裝置時，； 3當系統采用由火災自動報警系統和充氣管道上設置的壓力開關控制預作用裝置規定值的倍確定。 灑水噴頭的閉式系統，其作用面積應按最大疏散距離所對應的走道面積確定。 1噴頭設置高度不應超過8m；當設置高度為4m~8m時，應采用快速響應灑水噴頭； 2噴頭設置高度不超過4m時，噴水強度不應小于（s·m）；當超過4m時，每增加1m，噴水強度應 增加（s·m）； 4持續噴水時間不應小于系統設置部位的耐火

論述了cfd模擬大空間建筑室內空氣流動的必要性,對采用上送風方式的大空間建筑空調模型室內空氣流動的速度場和溫度場進行了數值模擬,并對其結果進行了分析。

5設計基本參數 5.0.1民用建筑和廠房采用濕式系統時的設計基本參數不應低于表5.0.1的規定。 5.0.9倉庫內設置自動噴水滅火系統時，宜設消防排水設施。 5.0.10干式系統和雨淋系統的設計要求應符合下列規定： 1干式系統的噴水強度應按本規范表5.0.1、表5.0.4-1~表5.0.4-5的規定值確定，系統作用面積應 按對應值的1.3倍確定； 2雨淋系統的噴水強度和作用面積應按本規范表5.0.1的規定值確定，且每個雨淋報警閥控制的噴水 面積不宜大于表5.0.1中的作用面積。 5.0.11預作用系統的設計要求應符合下列規定： 1系統的噴水強度應按本規范表5.0.1、表5.0.4-1~表5.0.4-5的規定值確定； 2當系統采用僅由火災自動報警系統直接控制預作用裝置時，系統的作用面積應按本規范表

考慮空間效應的基坑開挖及數值模擬——介紹了空間效應在天津市區某工程基坑開挖過程中的應用，觀測圍護結構的變形和坑外建筑物的沉降，并用有限元分析空間效應對基坑開挖的影響，結果表明基坑開挖具有明顯的空間效應作用，合理利用這種空間效應，將有效的減少圍...

5設計基本參數 5.0.1民用建筑和廠房采用濕式系統時的設計基本參數不應低于表5.0.1的規定。 5.0.9倉庫內設置自動噴水滅火系統時，宜設消防排水設施。 5.0.10干式系統和雨淋系統的設計要求應符合下列規定： 1干式系統的噴水強度應按本規范表5.0.1、表5.0.4-1~表5.0.4-5的規定值確定，系統作用面積應 按對應值的1.3倍確定； 2雨淋系統的噴水強度和作用面積應按本規范表5.0.1的規定值確定，且每個雨淋報警閥控制的噴水 面積不宜大于表5.0.1中的作用面積。 5.0.11預作用系統的設計要求應符合下列規定： 1系統的噴水強度應按本規范表5.0.1、表5.0.4-1~表5.0.4-5的規定值確定； 2當系統采用僅由火災自動報警系統直接控制預作用裝置時，系統的作用面積應按本規范表5.0

大空間建筑室內空調溫度場的數值模擬中,cfd模擬結果的可信度極大地取決于能量方程邊界條件的合理設定.探討了一種基于多區熱質平衡模型的邊界條件確定方法.在大空間多區熱質平衡模型研究基礎上,建立了各宏觀“大控制體”內的熱質平衡方程.模型綜合了墻體熱傳導、壁面對流熱交換、壁面之間長波輻射熱交換以及內部控制體之間的對流熱交換過程.計算得到的壁面溫度與熱流直接加載到cfd模型的能量方程中,從而實現邊界條件的精確化.這種方法是cfd模擬的一種輔助手段.

采用fds模型模擬了大空間內發生火災的煙氣運動過程,分析了不同排煙模式下煙氣控制的效果。模擬結果表明,補氣口面積、火源功率對排煙效果影響較大;而排煙口的布置方式和排煙速率的影響較小。

采用rngk-ε湍流模型對某培訓中心建筑群的環境風場和壓力場進行數值模擬.結果表明,考慮了季節主導風向的半圍合式布局設計,有效地保證了夏季通風和冬季保暖,有利于學員戶外運動;建筑物迎、背風面壓差隨高度變化呈現明顯的差異,一些樓層的角隅處需要輔助通風手段改善室內空氣品質.結合風速、風壓、空氣齡等指標分析建筑環境的舒適性,對建筑風環境的改善及建筑節能有一定的參考意義.

大跨度橋梁空間脈動風場的數值模擬——目的傳統諧波合成法(waws法)計算量大、內存耗費多，為解決這一問題探討一種高效又不失精度的脈動風場模擬方法．方法采用bp神經網絡來擬合分解譜密度函數曲線，以減少互譜密度譜的cholesky分解次數；同時運用離散快速fft技...

運用kε紊流模型對空調列車(硬座車)室內氣流組織,主要是速度場進行了數值模擬,采用了有限單元法,建立了計算邊界條件,為空調列車室內氣流組織優化設計提供了依據。

本文采用軌跡一連續模型,用熱力學和動力學的方法,建立了一個描述噴水冷卻的數學模型,并對之進行數值求解,得出了與實測較相符的結果。對幾個重要的參數,本文亦進行了數值實驗,與預期的結果一致。

論述了cfd模擬大空間建筑室內空氣流動的必要性;對采用稀釋型送風方式的大空間建筑空調室內空氣流動的速度場和溫度場進行了數值模擬并對其結果進行了分析。結果表明:稀釋型(上送)方式的分層空調在大空間建筑空調中是較好的送風方式。

連通類高大空間氣流組織數值模擬研究——本文將cfd技術應用到對科技館建筑氣流組織設計優化中，解決實際工程中遇到的連通類高大空間的問題，并對cfd技術在暖通空調領域設計環節的應用進行了一定的探索。

為研究多孔噴頭孔間距對射流特性的影響,采用fluent軟件中的標準k-ε湍流模型并結合壓力隱式分裂算子(piso)算法對噴頭的雙孔射流在不同孔間距及不同壓強下的速度分布展開研究,并對結果進行了對比分析.研究表明:卷吸現象的存在對射流的發展起到很大的作用,影響卷吸效應的兩個關鍵因素是射流出口速度和噴孔之間的距離.

直立式噴頭、下垂式噴頭的區別 按噴水方式區分：直立式噴頭向上噴水，下垂式噴頭向下噴水。 按安裝方式區分：直立式噴頭安裝在無吊頂處或吊頂內凈空大于800mm時，噴頭濺水盤據 頂板低7.5-150mm安裝。下垂式噴頭安裝在有吊頂處，其裝飾盤與吊頂面層相平，濺水盤 露出吊頂面層。 直立式噴頭（上噴） 下垂式噴頭（下噴）

·產品詳細信息 laskn 15900.46 p工作壓力standardwordingpressure0.100.200.300.400500.600.70 q 噴水流量 sparyingwaterflow1.502.062.492.843.143.423.67 r 保護半徑 protectiveradius55.55.55.55.55.55.5 s 安裝高度 installaionheight13 201420.46 p 工作壓力 standardwordingpressure 0.100.200.300.400.500.600.70 q 噴水流量 sparyingwaterflow2.373.263.924.484.965.405.79 r 保護半徑

住宅空調數值模擬的模型比較——應用cfd技術分別用lvel模型和標準模型對住宅空調的舒適度以及空氣齡進行了數值模擬。結果表明lvel紊流模型對hvac系統的模擬是快捷和有效的。

大空間建筑由于其功能、結構上的特殊性,使得現有的消防規范不能滿足其防火要求,特別是針對大空間建筑的防排煙設計就更為不適用。性能化設計方法是目前防火領域最先進的技術,水噴淋系統作為大空間建筑原有的消防設施其對火災煙氣輸運的影響,已作為一項重要的性能參考指標。筆者從數值模擬的角度出發,利用流體動力學軟件fds,研究有無噴淋情況下火源功率能量傳遞及羽流煙氣的輸運過程。通過對兩種火災場景下火羽流溫度、地面傳導熱通量及輻射熱通量的對比分析,探討了火羽流流場分布形式,為大空間建筑的防排煙設計提供有力參考。

為研究玻璃珠彈丸在后混合水射流噴丸噴頭內的運動軌跡和速度特性,根據液固兩相流動的拉格朗日離散相模型,應用fluent軟件對噴頭內液固湍流進行了數值模擬,得到了連續相的軸向速度和軸向動壓強,獲得了彈丸的運動軌跡和彈丸的軸向速度隨行程及時間的變化規律。結果表明,連續相在噴頭混合室入口處存在環形回流區,在混合室內呈非對稱流動;彈丸在噴頭內的軸向速度沿行程分為4個階段,依次是彈丸在混合室內的回流段、彈丸第1次加速段、彈丸在環形回流區的減速段和彈丸第2次加速段,其在彈丸噴嘴出口截面上靠近軸心的軸向速度達到連續相軸心最大軸向速度的94.77%。

利用數值模擬的方法,以采用分層空調的某大空間為例,模擬了全部采用中部側送風和采用中部側送風與側墻孔板送風相結合的兩種氣流組織方式下的流場,分析了兩種不同氣流組織方式下流場的特點,得到了有利于大空間建筑實現節能和舒適熱環境的氣流組織方式。

噴水強度是決定自動噴水滅火系統性能的重要參數。自動消防水炮在火災早期可以快速響應,探測火源位置并自動噴水撲滅火災。但如果由于某些因素不能及時響應,控制火災的發展就是該系統的主要目標。傳統的自動消防水炮研究只考慮射程和流量,沒有考慮噴水的強度分布特性。本文將噴水強度引入自動消防水炮的控火性能研究,通過實驗研究其在不同射程處的噴水強度分布特性,并參照不同危險等級的場所控制火災所需的噴水強度參數來推算其有效保護區域和可控制的最大火源功率。研究結果表明:自動消防水炮在有效射程內,不同射程點的噴水強度、有效保護面積有所不同,噴水強度分布具有不均勻性。自動消防水炮應在火災發展到最大有效保護面積之前自動或手動啟動,才能達到有效控制火災的目的。對于本文研究的某特定類型水炮,在20m至40m的射程范圍內,應用于不同火災危險等級場所,最大有效保護區域面積和可控制的最大火源功率均隨射程增加而增加;而在40m至50m的射程范圍內,應用于輕危險等級場所,最大有效保護區域面積隨射程增加而增加,而其它危險等級場所的最大有效保護區域面積隨射程增加而降低。

針對大型冷箱的u型和z型集管內流體分布特性進行數值模擬研究。依據集管內壓力分布規律性,探討了不同雷諾數re與結構因素對其內流體分布的實際影響;采用多孔介質模型分析給出了板翅式換熱器對集管內流體分布的影響作用;最后對大型冷箱集管布置提出了流體均配優化方案。研究表明,u型集管內流體分配優于z型集管;隨著re增加,u型集管流體分布趨于均勻而z型集管變得不均勻;隨著支管阻力增加所致的集管壓降增加能使集管內流體分布趨于均勻;支管長度增加或支管管徑減小,可使集管內流體分布趨于均勻,但會導致較大額外壓降。依據以上結論提出的大型冷箱集管優化方案可在較大改善實際流體分布同時有效降低集管壓降。