《鐵道車輛》1983年第9期刊出《關于中梁為450工宇鋼的c_(50)型敞車改造問題》一文(簡稱《改造問題》),該文作者認為:舊型c_(50)敞車經改造以后解決了強度問題,經濟效益比重造60噸c_(62a)型敞車更高,以及

今年年初以來,在長大線昌圖——馬仲河間曾連續發生了幾起因c_(50)型敞車450工鋼中梁折損的重大事故。我段列檢也曾發現很多c_(50)車450工鋼中梁裂紋,僅從1月1日至18日就扣留了75輛該型中梁裂紋車。為什么這種車型的中梁裂損這么嚴重

分析了現有敞車車體變形的原因,介紹了湘鋼將c50型敞車改造為廢鋼專用車的實施方案。

舊型c_(50)型敞車以鋼代末改造后,雖然車體底架的強度和剛度均有不同程度的加強,在運用中中梁折斷、車輛顛覆事故基本消滅,但是、在改后的第一次廠修中發現中梁及其下蓋板的裂紋并未減少。本文分析了550工字鋼及450工字鋼中梁的c_(50)型敞車的裂紋情況、部位及原因,認為為保證行車安全應對該型車不再做改后第二次廠修,在運用中自然淘汰報廢,在第一次廠修時應加強各工序的檢查,防止中梁及其下蓋板帶病運行。

標準文檔 c70型通用敞車 1主要用途 c70型通用敞車是供中國準軌鐵路使用，主要用于裝運煤炭、礦石、建材、 機械設備、鋼材及木材等貨物的通用鐵路車輛，除能滿足人工裝卸外，還能適應 翻車機等機械化卸車作業，并能適應解凍庫的要求。 2主要特點 2.1采用屈服極限為450mpa的高強度鋼和新型中梁，載重大、自重輕；優化了 底架結構，提高了縱向承載能力，適應萬噸重載列車的運輸要求。 2.2車體內長13m，滿足較長貨物的運輸要求；對底架結構進行了優化，車輛 中部集載能力達到39噸，較c64型敞車提高了70%，可運輸的集載貨物范圍更 廣。 2.3采用新型中立門結構，提高了車門的可靠性，可解決現有c64型敞車最大 的慣性質量問題。 2.4采用e級鋼17型高強度車鉤和大容量緩沖器，提高了車鉤緩沖裝置的使用 可靠性。 2.5采用轉k6型或轉k5型

讀了《鐵道車輛》1982年第2期刊載的“對c_(50)型(450工鋼中梁)敞車改造方案的討論”(以下簡稱“討論”)一文以后,很受啟發,為此粗談一點建議。450工鋼中梁c_(50)型敞車(以下簡稱“舊型車”)新造投入運用后,正象“討論”中所

介紹了c80b(c80bh)型不銹鋼運煤敞車的主要特點、技術參數、結構尺寸、使用維護及試驗結果等。

中梁為550工字鋼的c_(50)型敞車使用年限已達30多年,材質疲勞、腐蝕嚴重,加上廠修改造中存在的弊端,經常出現中梁裂紋和折斷。據我毆1988年檢修記錄統計,其中梁內下翼板裂紋件數占總裂紋件數的44.2%,裂紋部位最嚴重的大都出現在中梁下蓋板燕尾孔周圍的鉚釘孔處。分析其原因:除《鐵

闡述了c80b型不銹鋼運煤專用敞車鋼結構的特點及制造工藝,分析了該型車制造工藝過程和工藝實現的重點、難點,并針對制造工藝難點提出相應的解決措施。

我國鐵路車輛廠以前大部分生產制造c_(62a)和c_(62b)型敞車,但近年來已陸續轉產新的主型車輛c_(62b)型敞車。盡管兩種車型的結構變化不大,但制造中還是有不少工藝質量問題需解決。1底架部分底架部分結構較之c_(62)型敞車主要變化在端梁部分和底架附屬件,

分析了c80型鋁合金運煤敞車底架及其中梁的結構與組焊工藝,介紹了通過采用合理的工藝措施及使用必要的工藝裝備來保證底架鋼結構質量的制造方法。

本文認為運煤敞車上采用帽型專用側柱型鋼是車輛制造技術的一大進步。文章詳細論述了帽型專用側柱型鋼具有強度高、剛度大、相對尺寸精度高、制造側柱工藝簡單、工藝流程短及便于材料利用等優點。介紹了帽型側柱加工的工藝方法。并提出為減少車輛自重,帽型專用側柱型鋼應向輕型化發展。

分析了c_(80)型鋁合金敞車運用現狀、鋁合金材料和鉚接結構的特點,針對該車車體頻發的故障,總結出鋁合金車體檢修的技術難點,并論證相應的解決方案,提出完善建議。

C65型敞車鉤緩組成拆卸裝置的設計與應用

設選用20a型工字鋼；集中荷載=50kn、跨度3米 q235-20a工字鋼截面特性：w=236.9/立方厘米；每米重=279.1n；設計強度=215n/ 平方毫米；e=206000/平方毫米；i=2369/厘米四次方 1.強度試算：20a型工字鋼自重均布荷載： 0.2791kn/mq=1.2x0.2791=0.335kn/m 彎矩公式得：m1=q*l^2/8=（0.335x3x3）/8=0.377kn.m 集中活載=50knp=1.4x50=70kn 彎矩公式得：m2=(p*l)/4=70*3/4=52.5kn.m m=m1+m2=0.335+52.5=52.84kn.m 由強度公式得：σ=m/1.05*w=52840000/(1.05x236900)=212.4n/平方毫米 σ=212.4n/平方毫米＜設計強

聯梁型鋼懸挑腳手架計算書 zz工程；工程建設地點:；屬于結構；地上0層；地下0層；建筑高度：0m； 標準層層高：0m；總建筑面積：0平方米；總工期：0天。 本工程由投資建設，設計，地質勘察，監理，組織施工；由擔任項目經理，擔 任技術負責人。 型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術 規范》(jgj130-2001)、《建筑結構荷載規范》(gb50009-2001)、《鋼結構設計規 范》(gb50017-2003)、《建筑施工安全檢查評分標準》(jgj59-99)、《建筑施工高 處作業安全技術規范》(jgj80-91)以及本工程的施工圖紙。 一、參數信息 1.腳手架參數 雙排腳手架搭設高度為48m，立桿采用單立桿； 搭設尺寸為：立桿的縱距為1.5m，立桿的橫距為1.05m，立桿的步距為1.8m； 內排架距離墻

c80b型不銹鋼運煤敞車采用16型、17型車鉤,裝用了整體沖擊座、防盜型止擋鐵、車鉤支承座及尼龍磨耗板等。2003年至今,產品結構和制造工藝已經得到了改進和提升,但在鉤緩組裝中,經常出現車鉤高度超差并且調整困難的問題。

組合沖孔單元作為一種柔性沖孔裝備,適用于小批量、多品種、快節奏的沖壓加工要求。介紹了柔性組合沖孔單元的結構形式、工作過程和特點,闡述了柔性組合沖孔單元在c80鋁合金運煤敞車側柱上和連接板上的結構優化與應用。柔性組合沖孔單元因其具有結構簡單、制造成本低、生產效率高、組裝方便和快速靈活等特點,可廣泛應用于鐵路貨車行業的板材加工。

工字鋼截面面積重量高度翼寬翼厚腹厚ixrxwxix/siyrywy 單位cm^2kg/mmmmmmmmmcm^4cmcm^3cmcm^4cmcm^3 i1014.3011.20100.0068.007.604.50245.04.1449.08.633.01.529.71 i12.618.1014.20126.0074.008.405.00488.05.1977.510.946.91.6112.68 i1421.5016.90140.0080.009.105.50712.05.75101.712.064.41.7316.10 i1626.1020.50160.0088.009.906.001130.06.58141.313.893.11.8

工字鋼縱梁計算 i14工字鋼縱梁焊于間距1500mm的i20工字鋼橫梁上，按三跨連續梁檢算。 2.2.1、荷載計算 分別按75t履帶吊（負載10t）及公路—ⅰ級汽車荷載驗算，i14工字鋼縱 梁自重mkng/17.0，橋面板自重不計。 2.2.1.1、75t履帶吊荷載 75t履帶吊履帶長寬按4.66m×0.76m計算，自重850kn，順橋向荷載集度： mknq/2.91)66.42(8501，工字鋼縱梁中心間距400mm，最不利情況應為 兩根工字鋼縱梁受力。 則均布荷載為：mkngqq/8.11817.02.12.913.11。 2.2.1.2、公路—ⅰ級汽車荷載 根據《公路橋涵設計通用規范》（jtgd60-2004）相關規定，公路—ⅰ級汽 車荷載為550kn，（布置圖見i14工字鋼縱梁力學模型），按集中力計算。汽車軸 重：knp

工字鋼梁夾

工字鋼縱梁撓度驗算 一、計算說明 本計算書內容為224+224.4涵洞工字鋼縱梁撓度的驗算。 二、計算依據 1.《鐵路橋涵設計基本規范》（tb10002.1-2005） 2.《鋼結構設計規范》（gb50017-2003） 3.《簡明施工計算手冊》 三、設計荷載 列車均布活載 四、撓度驗算 縱梁長度l=16m，均布荷載q=92kn/m。 1.若采用i120工字鋼，其截面幾何參數如下： 截面高度h=120cm； 截面寬度b=50cm； 腹板厚度b=12cm； 截面面積a=3055cm2； 慣性矩ix=572.4×104cm4。 ymax=5ql4/（384ei） =5×92×（1600）4/（384×2.06×105×572.4×104） =6.7mm＜16000/600=26.7mm（滿足撓度要求） 2.若采用i100b工字鋼，其截面幾何參數： 截面高度h