介紹了1cr18ni9ti/q235-aiqtent

1Cr18Ni9鋼與Q235A鋼的焊接

q235的焊接性 由于低碳鋼含碳量低，錳、硅含量也少，所以，通常情況下不會因焊接而產生嚴重硬化 組織或淬火組織。低碳鋼焊后的接頭塑性和沖擊韌度良好，焊接時，一般不需預熱、控制層 間溫度和后熱，焊后也不必采用熱處理改善組織，整個焊接過程不必采取特殊的工藝措施， 焊接性優良。 但在少數情況下，焊接時也會出現困難： 1)采用舊冶煉方法生產的轉爐鋼含氮量高，雜質含量多，從而冷脆性大，時效敏感性增加， 焊接接頭質量降低，焊接性變差。 2)沸騰鋼脫氧不完全，含氧量較高，p等雜質分布不均，局部地區含量會超標，時效敏感 性及冷脆敏感性大，熱裂紋傾向也增大。 3)采用質量不符合要求的焊條，使焊縫金屬中的碳、硫含量過高，會導致產生裂紋。如某 廠采用酸性焊條焊接q235-a鋼時，因焊條藥皮中錳鐵的含碳量過高，會引起焊縫產生熱裂 紋。 4)某些焊接方法會降低低碳鋼焊接接頭

一、前言我廠ⅱ系列主產品1575mm和1760mm大型造紙設備,有多種焊接結構件是采用1cr18ni9鋼和q235a鋼焊接而成的。容器結構內壁與腐蝕介質接觸部位采用1cr18ni9鋼材制作,而法蘭、基座等部分不與介質接觸的部位采用q235a鋼制作,然后將它們焊接起來,整個結構起到了耐腐蝕作用。

分析了工具鋼/q235碳鋼復合板在爆炸焊接中易產生裂紋以及四個周邊不易焊接的原因。通過對復合板結合界面波大小及其抗剪強度分布規律的測試和研究,發現炸藥爆速、界面波以及抗剪強度三者之間存在著一定關聯,并指出近似于直接結合(也可稱細波結合)的界面不僅結合強度滿足要求,而且爆炸加載也較小,是最為理想的結合。在試驗及分析的基礎上對36塊0.5～1.5m2的t10/q235成品復合板進行爆炸焊接,其焊合率大于98%且無裂紋,抗剪強度及抗彎曲性能均滿足使用要求。

主要研究q235鋼與1cr18ni9ti不銹鋼焊接中存在的焊縫金屬化學成分不均勻和熔合區塑性降低(脆性層)這兩個問題。采用焊條電弧焊進行焊接,然后對焊接接頭進行宏觀和微觀研究。實驗表明,制定合理的焊接工藝,可以在一定程度上控制熱影響區晶粒的長大趨勢,從而提高q235和1ci18ni9ti異種鋼的焊接性。

0cr18ni9ti+q235不銹復合鋼板是一種新型鋼材，它是由一層較薄的不銹鋼作為復合層，和由碳鋼或低合金鋼作為基層而組成的特殊鋼板。本文主要是對該材料的焊接工藝進行總結。

對不銹鋼復合鋼板進行了焊接性分析、焊接工藝評定、焊接技術及工藝等應用研究,掌握了復合鋼板的焊接技術,保證了制造及安裝質量。

針對內復合不銹鋼焊管制造,采用4種焊接工藝對厚度為3mm+10mm的1cr18ni9ti+q235復合鋼板對接焊縫進行了自動焊接,對焊接接頭進行顯微組織分析、拉伸、內外彎曲、沖擊試驗、電化學和晶間腐蝕試驗.結果表明,采用tig焊焊接復層,復層焊縫顯微組織為奧氏體加少量鐵素體,在1mol/l的鹽酸溶液中進行電化學腐蝕試驗,其抗電化學腐蝕性能與母材復層相近,無晶間腐蝕現象.基體采用tig焊的焊接接頭,基體焊縫組織為較高強韌性的板條狀馬氏體,滿足力學性能要求.而基體采用saw焊的焊接接頭,基體焊縫力學性能和復層焊縫抗腐蝕性能均不能滿足要求.

用爆炸焊接法制備了ta2/q235鋼復合板,用光學顯微鏡、掃描電子顯微鏡分析了復合板末端開裂的原因。結果表明:在末端開裂區域的結合面形成了過渡層,開裂裂紋出現在結合界面和q235鋼基體內部;爆炸焊接后在鈦板兩側和末端出現延展變形,延展部分超出鈦板原始尺寸5～8mm;爆炸焊接時鈦板軟化是末端開裂的內因,復合板末端拉應力波是末端開裂的外因。

雙相不銹鋼復合板的焊接性能對于使用尤為關鍵，而與日常單一金屬材料的焊接不同在于增加一個過渡層。通過對復層、基層、過渡層焊接性能以及遇到的情況進行分析，對該鋼種復合板在實際施焊操作中有一定的指導意義。

通過不同的手工電弧焊焊接工藝修補不銹鋼復合板復層缺陷,并對修復的復合板進行化學成分、力學性能、顯微硬度、金相組織、能譜等檢測分析,結果表明,過渡層用309焊條、復層用308焊條、分兩層修補的焊接工藝二修復的缺陷區,其力學性能及耐腐蝕性能滿足復合板母材性能要求。

在gleeble-1500熱模擬試驗機上對q235鋼與ta1進行復合試驗的基礎上,通過sem、能譜分析、x射線衍射和電子萬能試驗機等測試方法對ta1/q235鋼軋制復合板界面元素擴散、相結構以及結合強度、各組元變形規律等進行了分析,研究結果表明,ta1/q235鋼復合材料的應力-應變曲線表現為動態再結晶型,隨著總壓下率的增大,q235鋼與ta1的變形程度差別減小。在高溫復合時,鈦與鋼中的鐵元素發生了互擴散,有一定的擴散層,鈦元素相對于鐵元素擴散更為活躍,擴散量也比較大。在一定溫度和變形量下,結合界面生成了金屬間化合物,生成的金屬間化合物主要有tic、feti、fe2ti。850℃時,主要生成tic,也有少量fe2ti。900℃時,界面生成的化合物主要是fe2ti。

將淬火后的q235鋼進行多道次大壓下量(累積壓下量達94%)冷軋制備出超高強度內生復合板,采用透射電鏡及x射線衍射儀研究了該內生復合板的顯微形貌。結果表明,制備出的內生復合板抗拉強度高達2112mpa,顯微組織呈現層片狀特征。

鉻鎳奧氏體不銹鋼因其焊接性良好,在石油化工生產中應用廣泛,但因其材料本身的價格昂貴且機械強度較低,已逐漸被不銹鋼復合鋼板所取代,本文對不銹鋼復合鋼板的焊接工藝作了較詳細的說明。

分析了0cr13ni5mo/q345c馬氏體不銹鋼復合板的焊接性。通過抗裂性試驗、復合板補焊及復合板對接焊、焊接工藝評定,提出了該復合板配套的焊接材料及可行的焊接工藝,按此工藝焊接的0cr13ni5mo/q345c復合鋼板接頭的力學性能滿足技術指標的要求。

針對油田對集輸管線用板材較高抗腐蝕性的要求,采用爆炸焊接技術,對2205雙相不銹鋼與碳鋼q235進行爆炸焊接,研制出了10000mm(長)×1400mm(寬)×14mm(厚)大面積雙相不銹鋼復合板材,其中不銹鋼層厚度為2mm。檢測結果表明:復合板材的剪切強度及其他力學性能均達到或超過標準要求;hic試驗和sscc試驗加載為72%rt0.5時均未出現任何裂紋;在h2s,co2,cl-共存的氣相腐蝕介質中,試樣蝕速率為0.045mm/a;兩種材料的復合界面sem觀察及元素分析表明,2205雙相不銹鋼與q235完全實現了冶金結合。

介紹了14cr1mor-i-0cr18ni10ti復合板的焊接性，通過應用合理的焊接工藝，使材料的焊接質量滿足設計與規范要求，對今后焊接同類材料積累的寶貴的經驗。

LNG施工0Cr18Ni9材料的焊接與質控

有關q235中a/b/c/d a，b，c，d，所不同的，指的是它們性能中沖擊溫度的不同。分別 為：q235a級，是不做沖擊；q235b級，是20度常溫沖擊；q235c 級，是0度沖擊；q235d級，是-20度沖擊。在不同的沖擊溫度， 沖擊的數值也有所不同。 元素含量：a、b、c、d硫含量依次遞減；a和b的磷含量相同， c的磷含量次之，d磷含量最少 q235各個級別的化學成份： q235分a、b、c、d四級(gb700-88) q235a級含c0.14~0.22%mn0.30~0.65si≤0.30s≤0.050 p≤0.045 q235b級含c0.12~0.20%mn0.30~0.670si≤0.30s≤0.045 p≤0.045 q235c級含c≤0.18%mn0.35~0.80si≤0

通過草酸電解結合組織觀察、動電位掃描法和交流阻抗測試研究了直流焊、脈沖焊和固溶處理、穩定化處理對0cr18ni9ti不銹鋼的抗晶間腐蝕性和耐點蝕性的影響。結果表明,脈沖焊比直流焊對晶間腐蝕的不利影響更大;固溶處理可以明顯改善焊后材料的耐晶間腐蝕以及耐點蝕性,并增大鈍化膜的穩定性。

蘭州石化分公司180萬t/a催化汽油加氫裝置中的反應產物熱交換器主體材料為14cr1mor+0cr18ni10ti,詳細分析了14cr1mor+0cr18ni10ti復合鋼板的焊接性能,制定了合理的焊接工藝和熱處理工藝,明確了焊接工藝參數、焊接坡口、焊接順序和焊接注意事項,保證了反應產物熱交換器制造質量符合標準要求。