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1、已知條件： 底板寬度： a＝ 450 mm 底板長度： b＝ 450 mm 支座設計高度： H= 400 mm 支座球半徑大小： r= 110 mm 底板設計厚度： t＝ 35 mm 立板及筋板厚度： t0＝ 25 mm 底板螺栓孔徑： D＝ 40 mm 橡膠墊厚度： d0= 70 mm 最大支反力： R＝ 989 KN 對應支座水平力： Vx＝ 18 KN 對應支座水平力： Vy= 16 KN 支座水平合力 : V= 24.08318916 KN 鋼材強度設計值： f＝ 210 N/mm^2 加肋板與立板焊縫高度： hf= 16 mm 柱的軸心抗壓強度設計值： fcc＝ 10.625 N/mm^2（按C25混凝土計算） (fcc＝0.85×12.5＝10.625) 加勁板寬度： e＝ (a－ t0) ÷2＝ 212.5 mm 立板與筋板計算高度： h＝H－r－t－t0－d0＝ 16
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基于Euler-Bernoulli梁理論,分析了具有粘彈性支座的鋼筋混凝土梁在低速沖擊作用下的彈性動力響應問題。根據準靜態Hertz接觸理論和梁的橫向振動方程,建立了梁在彈性階段的動力響應方程組,給出了梁動力函數和支座動力函數的計算方法。研究表明:粘彈性支座使梁的位移峰值減小,而且位移到達峰值的時間也有所延后,有利于提高梁結構的抗沖擊能力。與剛性支承相比,粘彈性支座的附加慣性力降低了梁動力函數和支座動力函數值,并降低了梁的振動頻率;梁動力函數和支座動力函數值隨支座阻尼增大而減小,且支座阻尼加速了動力函數值衰減;除了采用粘彈性支座外,縮短沖擊荷載的作用時間也可以減小結構的動力響應。
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